8154

Для осушения воздуха с одновременным понижением его температуры требуется, чтобы температура раствора была ниже, чем при изотермическом процессе.

Твердые сорбенты характеризуются капиллярно-пористой структурой,

вследствие чего они обладают весьма развитой внутренней поверхностью ка-

пилляров, достигающей несколько сот квадратных метров на 1кг массы ве-

щества.

Механизм процесса осушения воздуха при проходе его через слой ад-

сорбента заключается в следующем. Известно, что когда смачивающая жид-

кость частично заполняет капиллярный канал, мениск жидкости в капилляре приобретает вогнутую форму. Парциальное давление паров на вогнутой по-

верхности мениска меньше, чем парциальное давление паров над плоской поверхностью жидкости.

Поскольку парциальное давление водяных паров в воздухе, окружаю-

щем капиллярное тело, выше, чем на вогнутой поверхности мениска, то об-

разующийся потенциал вызывает перенос пара из окружающего воздуха в капилляр. В капиллярном канале пар претерпевает фазовое превращение при переходе из газообразного в жидкое состояние.

Таким образом, при прохождении осушаемого воздуха через слой ад-

сорбента происходит явление капиллярной конденсации, обусловленное наличием некоторого количества жидкости в капиллярах, необходимого для образования вогнутого мениска.

В процессе адсорбции конденсация влаги в капиллярах сопровождается выделением теплоты испарения и теплоты смачивания. Полная теплота ад-

сорбции составляет около 2940 кДж/кг, из которых около 420 кДж/кг состав-

ляет теплота смачивания. Выделяющаяся теплота адсорбции повышает тем-

пературу, как слоя адсорбента, так и осушаемого воздуха. Наибольшие тем-

пературы адсорбента наблюдаются в той его части, в которой в данный мо-

мент происходит поглощение влаги. При этом по мере смещения зоны ад-

32

сорбции в том же направлении происходит и смещение зоны наиболее высо-

кой температуры.

Применение твердых влагопоглощающих веществ для осушения воз-

духа можно рекомендовать в тех случаях, когда целью обработки воздуха яв-

ляется его осушение и нагревание.

При построении процесса адсорбции на диаграмме I-d примем следу-

ющие обозначения

1, 1, 1 – начальные параметра воздуха;

2, 2, 2 – конечные параметры воздуха;

к – количество водяных паров, сконденсировавшихся в адсорбере;

а – теплота адсорбции;

q – расход тепла на нагревание адсорбера и конструкций адсорбера

(принимается около 420 кДж/кг адсорбированной влаги);

с – теплоемкость влажного воздуха;

– количество осушаемого воздуха;

в – теплоемкость адсорбированной влаги.

Для вывода выражения углового коэффициента луча процесса адсорб-

ции напишем выражение балансов по теплу и влаге:

где 420 – теплота смачивания, кДж/кг, адсорбированной влаги;

Разделив выражение (3.29) на (3.30), после соответствующих преобра-

зований получим:

33

В процессе адсорбции температура воздуха повышается на

Следовательно, конечная температура воздуха будет равна:

Поставив в выражение (3.31) значение ∆ и решив его относительно искомой величины 2 в , получим:

Рисунок 6. Построение процесса адсорбции

Если точка 1 (рис. 6) соответствует начальному состоянию воздуха, то,

проведя через нее луч процесса адсорбции до пересечения с линией 2 =

34

(заданного конечного влагосодержания воздуха), получим точку 2, па-

раметры которой определяют конечное состояние воздуха, выходящего из

адсорбера.

4. Процессы обработки воздуха в поверхностных теплообменниках

УКВ

Под поверхностными теплообменниками подразумеваются аппараты, в

которых процессы переноса между обменивающимися средами (воздух-вода,

воздух-холодильный агент и др.) осуществляется через разделяющую стенку,

не проницаемую для жидкостей и газов. Механизм процессов тепломассооб-

мена в поверхностных теплообменниках рассматривается под воздействием напора потенциалов (температур и парциальных давлений) между воздухом в ядре потока и слоем воздуха, прилегающим к наружной поверхности тепло-

обменника. В зависимости от сочетания параметров воздуха в ядре потока и в слое у наружной разделяющей стенки для поверхностных теплообменников выделяются три режима обработки воздуха:

при > 2 ≥ р процессы с отводом только явного тепла без измене-

ния влагосодержания;

при 2 > процессы нагрева при постоянном влагосодержании;

при t и р > 2 процессы с одновременным охлаждением и осушением

(конденсации влаги),

где t – температура обрабатываемого воздуха;

2 – температура стенки теплообменника;

р – температура точки росы обрабатываемого воздуха.

Процесс охлаждения и осушения воздуха, происходящий при контакте его с твердой охлаждающей поверхностью, изображается на диаграмме со-

вершенно так же, если бы этой поверхностью являлась поверхность капель воды, разбрызгиваемой в оросительной камере. Однако, в некоторых случаях имеются особенности.

35

Допустим, что состояние воздуха до воздухоохладителя определяется точках В (рис. 7), а после точкой О, т.е. процесс охлаждения должен проис-

ходить при в = . Тепло, отдаваемое воздухом в воздухоохладителе,

воспринимается хладоносителем (холодной водой или рассолом), который вследствие этого нагревается, повышая свою температуру от к1 до к2. Рас-

четная температура поверхности воздухоохладителя в этом случае прибли-

женно равна к1+ к1 = кср , а процесс охлаждения будет изображаться лучом

2

ВКСР.

В качестве хладоносителя (вместо воды или рассола) можно применять хладагент (например, фреон), который испаряется в воздухоохладителе. В

этом случае температура поверхности теплообмена в процессе охлаждения сохранится постоянной и равной температуре испарения хладагента (так как теплообмен в этом случае происходит только за счет теплоты испарения хла-

дагента).

Если вместо твердой поверхности воздух соприкасается с капельками разбрызгиваемой воды, имеющей среднюю температуру такую же, как и в предыдущем случае, т.е. кср, то процесс изобразился бы линией ВК’СР, при-

чем при охлаждении воздуха до температуры 0 (точка О2), его влагосодер-

жание увеличивается на величину О2 − в, т.е. процесс охлаждения будет сопровождаться увлажнением.

36

Рисунок 7. Особенности изменения состояния воздуха при соприкос-

новении его с твердыми охлаждающими или нагревающими поверхностями.

Когда температура охлаждающей поверхности будет ниже температу-

ры точки росы КР, например, К, то процесс охлаждения начнет сопровож-

даться осушением воздуха, а прямая ВК явится лучом этого процесса. Влага из воздуха станет выпадать даже в том случае, если конечная температура охлаждаемого воздуха будет выше температуры точки росы (например, если бы конечное состояние воздуха определялось точкой О1). Количество вы-

павшего конденсата для точки О1 будет равно ( в − О1). Последнее объяс-

няется тем, что около охлаждающей поверхности образуется температурное поле, причем температура воздуха в пограничном слое у поверхности весьма близка к температуре охлаждающей поверхности К, при которой из этого

37

слоя воздуха выпадает конденсат. С удалением от поверхности охлаждения температура воздуха будет расти. Процесс нагрева воздуха в теплообменнике представлен лучом НП на рис. 7. В этом случае процесс протекает по линии

н = и воздуху передается только явное тепло.

При передаче только явного тепла от одной среду к другой через разде-

ляющую стенку теплообменника (процессы нагрева воздуха и охлаждения без изменения влагосодержания) величина теплового потока составит:

где к – коэффициент теплопередачи, Вт/м2 ∙ °С;

– коэффициент теплоотдачи от воздуха к стенке, Вт/м2 ∙ °С;

вн – коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости, Вт/м2 ∙ °С;

– толщина стенки, м;

– коэффициент теплопроводности материала стенки, Вт/м ∙ °С;

– температура жидкости, °C.

Коэффициент к называется коэффициентом теплопередачи; он харак-

теризует интенсивность передачи тепла от одной среды (жидкости или газа) к

другой через поверхность раздела и численно равен тепловому потоку, отне-

сенному к единице поверхности раздела и температурному напору между средами, т.е. имеет размерность Вт/м2 ∙ °С.

С целью упрощения решений по теплопередаче считается, что коэффи-

циент теплопередачи не зависит от температуры и постоянен по поверхности теплообменника. Тогда уравнение для определения часового количества теп-

ла, переданного через разделяющую поверхность теплообменника F, имеет

Величина ∆ср представляет собой значение среднего температурного напора между обменивающимися средами через поверхность теплообменни-

ка F.

Рассмотрим особенности процессов совместного переноса тепла и массы на гладкой разделяющей стенке теплообменника (рис. 8). В силу наличия напора температур > 2 воздух отдает явное тепло и понижает температуру. Температура поверхности 2 меньше температуры точки росы воздуха в ядре потока. Тогда на поверхности раздела у стенки образуется слой насыщенного воздуха, переохлаждение которого приводит к выпадению влаги на стенке. Считаем, что пленка конденсата образуется по всей наруж-

ной поверхности стенки и при установившемся стационарном режиме имеет толщину к, так как дальнейший избыток конденсата постоянно отводится с поверхности теплообменника. В свою очередь, процесс конденсации проте-

кает с выделением тепла фазового превращения, что вызывает некоторое по-

вышение температуры пленки к по сравнению с температурой поверхности стенки.

Вопросы, связанные с учетом термического сопротивления пленки конденсата, а также повышения ее температуры, мало изучены. В некоторых работах указывается на сравнительно малое влияние этих факторов при обычных условиях работы поверхностных теплообменников в УКВ. Поэтому

Рисунок 8. Процесс переноса тепла и массы на стенке теплообменника.

39

в первом приближении считаем справедливым эти допущения и принимаем,

что при стационарном режиме насыщенный воздух у поверхности пленки конденсата имеет параметры к ≈ 2 и к ≈ н.

В силу наличия напора температур > 2 и напора парциальных дав-

лений в > н плотности потоков явного я и скрытого с тепла направлены от воздуха к стенке, и плотность потока полного тепла составляет

Здесь коэффициент теплоотдачи ′н соответствует условиям теплооб-

мена воздуха с наружной разделяющей стенкой при условии наличия на ней пленки конденсата.

Используя безразмерный показатель по выражению

= п/ я

для уравнения плотности потока явного тепла

Выражение для плотности потока полного тепла через разделяющую стенку будет иметь вид

Для уравнения считается, что п постоянен по поверхности, и опреде-

ление часового количества полного тепла, переданного через разделяющую поверхность теплообменника F, производится по уравнению

40

Для практического использования уравнений (4.2) и (4.6) при расчете процессов обработки воздуха в поверхностных теплообменниках необходимо располагать опытными данными о зависимости коэффициентов теплопереда-

чи k и п. Аналитический расчет значений этих коэффициентов возможен только для упрощенных и идеализированных случаев. Основным методом нахождения величин коэффициентов теплопередачи является путь экспери-

ментального исследования и установление опытных зависимостей.

5. Определение исходных данных для проектирования систем кон-

диционирования воздуха

В исходных данных должны быть следующие сведения: 1. Планы и разрезы здания с размещенным технологического оборудо-

вания и полной характеристикой строительных конструкций, дающей воз-

можность подсчитать теплопотери помещений и поступление теплоты от солнечной радиации.

2.Краткое описание технологического процесса с указанием числа смен, количества людей в каждом помещении по сменам.

3.Подробные сведения об источниках выделения теплоты, влаги, газов,

пыли и др. производственных вредностей.

4. Наличие местных отсосов и объемы воздуха, извлекаемого из поме-

щения местными отсосами и системой аспирации.

5. Необходимые параметры воздушной среды в помещениях: темпера-

тура и относительная влажность воздуха в холодное и теплое время, а также допустимые отклонения их от заданных средних значений.

6.Сведения о теплоносителе для нагревания воздуха: давление пара или температура горячей и обратной воды.

7.Данные о параметрах электрического тока.

41