![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Электрорадиоизмерения
..pdfНа таком же принципе основано измерение емкости с той лишь разницей, что известной величиной является не емкость, а сопротив ление. При измерении индуктивности вместо цепочки RC используется цепь, состоящая из измеряемой индуктивности и измерительного сопро тивления.
Выпускаемый нашей промышленностью вольтомметр ВК7-10А/1 имеет пределы измерения сопротивлений: 0,1 Ом — 1 кОм; 1,0 Ом — 10 кОм, 10 Ом — 100 кОм; 0,1 кОм— 1 МОм и основную погрешность
11-7. ВОПРОСЫ И ЗАДАЧИ
1.Какая разница между действующей индуктивностью и ее дейст вительным значением?
2.Нарисуйте схемы омметров с однорамочным измерительным механизмом и объясните, в каких случаях применяется каждая из них.
3.Почему шкала омметра нелинейна?
4.В чем заключаются преимущества омметров-логометров?
5.Исследуемая катушка индуктивностью около 20 мкГ имеет собственную емкость Ск порядка 10 пФ. На каких частотах нужно измерять Ск?
Ответ. На частотах меньше 4 МГц.
6. |
При |
измерении емкости |
методом вольтметра-амперметра |
(рис. |
11-7) |
на частоте 50 Гц вольтметр дал показание 100 В, а милли |
|
амперметр 31 мА. Определите измеряемую емкость. |
|||
Ответ. С « 1 мкФ. |
|
||
7. При измерении индуктивности катушки методом вольтметра- |
|||
амперметра |
(рис. 11-8), обладающей |
активным сопротивлением 20 Ом, |
|
показания |
приборов оказались соответственно 4 В и 100 мкА. |
Определите эквивалентную и действительную индуктивности при условии, что измерение производилось на частоте 50 Гц.
Ответ. |
L9KB = 127 |
мГ, Lx = |
121 мГ. |
8. При |
измерении |
емкости |
конденсатора и тангенса угла потерь |
его диэлектрика мостом с двойной регулировкой (рис. 11-15) элементы
моста имели следующие величины: R0= 5 |
кОм, Ri = |
8 кОм, #.> = 1 кОм, |
|
С0 = 200 пФ, / = |
1000 Гц. |
|
|
Определите Сх и tg б конденсатора. |
|
|
|
Ответ. Сх = |
25 пФ; tg б = 0,00628. |
|
|
9. Определите индуктивность и добротность катушки при помощи |
|||
моста с двойной |
регулировкой (рис. 11-17), если |
полное условие рав |
новесия моста на частоте 1000 Гц было обеспечено при следующих величинах элементов схемы: С0 = 0,5 мкФ; R0 = 1 кОм; Rt = 4 кОм; R2 = 5 кОм.
Ответ. L = 1 Г; Q = 3,14.
10.Почему при измерении емкости и индуктивности резонансным методом необходимо связь брать как можно меньше?
11.Почему при использовании нулевых биений для индикации резонанса точность резонансного метода при измерении емкости и индуктивности повышается?
12.Что определяет пределы измерения емкости при помощи куметра?
13.Объясните, каким образом можно увеличить пределы изме рения емкости куметром.
14.Как должны быть выбраны в поддиапазонах частоты генера тора куметра, на которых производится измерение индуктивности методом непосредственного отсчета?
15.Объясните принцип действия цифрового измерителя сопро тивлений.
16.Выберите измерительные сопротивления и частоты у цифро вого измерителя емкости так, чтобы единица счета электронного счет чика соответствовала 1 пФ.
Г Л А В А Д В Е Н А Д Ц А Т А Я
ИЗМЕРЕНИЯ НА СВЧ
12-1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Всвязи с быстрым развитием различных областей науки
итехники, например телевидения, связи, промышленной электроники и т. д., возрастает практическое значение радиоизмерений в диапазоне СВЧ.
Этот очень широкий диапазон частот лежит в пределах от 30 Мгц до 300 ГГц и может быть разделен на следующие поддиапазоны.
Метровые волны лежат в пределах от 10 до 1 м (частоты от 30 до 300 МГц).
Дециметровые волны соответствуют диапазону от 1 м до 10 см (частоты от 300 до 3000 МГц).
Сантиметровые волны занимают диапазон от 10 до 1 см (частоты от 3000 до 30 000 МГц).
Миллиметровые волны соответствуют длинам волн от
1см до 1 мм (частоты от 30 до 300 ГГц). Субмиллиметровыми волнами называются волны диа
пазона от 0,1 до 1 мм, занимающего участок спектра час тот между миллиметровыми и длинными инфракрасными волнами (частоты от 300 до 3000 ГГц).
Линии передачи энергии, колебательные системы, эле менты связи и т. д. в радиоизмерительных и прочих устрой ствах диапазона СВЧ конструктивно значительно отлича ются от аналогичных устройств более низкочастотного диапазона.
В качестве линий передачи энергии диапазона СВЧ наи большее распространение получили коаксиальные линии и волноводы. Основными колебательными системами СВЧ являются отрезки линий и объемные резонаторы.
На конструкцию линий передачи энергии и колебатель ных контуров, а также на электрический режим в Них существенное влияние оказывает фактор соизмеримости
линейных размеров этих линий, их переходных устройств и других элементов с рабочей длиной волны.
Электрический режим работы линии передачи энергии СВЧ, коаксиального фидера или волновода может быть различным и зависит в основном от сопротивления нагрузки и степени согласования.
Существуют три основных электрических режима их работы (бегущей волны, стоячей волны и смешанный),
зависящих от нагрузки и сте |
|
|
iU |
||||||||
пени |
их согласования |
с |
со |
а) |
|||||||
противлением нагрузки. |
|
|
z=p,KCB-1 |
||||||||
|
|
|
|
P=Q |
|||||||
|
На рис. 12-1 изображены |
|
|
||||||||
графики |
распределения |
|
на |
|
|
|
|||||
пряжения |
U = / (х) |
(или на |
|
|
|
||||||
пряженности |
электрического |
|
|
|
|||||||
поля Е) вдоль линии пере |
|
|
|
||||||||
дачи энергии при различном |
|
|
|
||||||||
сопротивлении |
|
нагрузки |
Z. |
|
|
|
|||||
Расстояние определенной точ |
|
|
|
||||||||
ки от конца линии х . |
|
|
|
|
|
||||||
|
Режим бегущей волны по |
|
|
|
|||||||
лучается |
при |
сопротивлении |
|
|
|
||||||
нагрузки Z, равном |
волново |
|
|
|
|||||||
му |
сопротивлению |
р линии |
|
|
|
||||||
или же при |
|
р, но согласо |
|
|
|
||||||
ванной нагрузке (рис. 12-1,а). |
|
|
|
||||||||
Этот |
режим, |
когда |
энергия |
|
|
|
|||||
источника |
движется |
лишь в |
|
|
|
||||||
одном направлении, т. е. к |
|
|
|
||||||||
нагрузке, |
имеет |
ряд |
преиму |
пряжения в линиях с различной |
|||||||
ществ: максимальный к. п. д., |
|
|
нагрузкой. |
||||||||
меньшую |
опасность |
перена |
|
|
|
||||||
пряжений, |
независимость |
входного сопротивления ли |
|||||||||
нии от ее длины и т. д. |
|
(рис. |
|
12-1,6 |
и в) имеет место |
||||||
в |
Режим |
стоячей волны |
|
||||||||
разомкнутой |
линии |
(Z = оо) |
или |
короткозамкнутой |
|||||||
(Z |
= |
0), когда |
|
энергия |
не потребляется в конце линии |
и, возвращаясь обратно к источнику, создает при сложе нии падающей и отраженной воли стоячие волны напря жения и тока.
Режим смешанных волн (рис. 12-1,г) получается в линии при Z ^ р и несогласованной нагрузке, когда часть энер гии, не потребляясь нагрузкой, возвращается к генера тору.
Для получения режима бегущей волны при 1 Ф р применяются различные согласующие устройства. Однако несовершенство согласования и наличие неоднородностей в линии не дают возможности получить в ней бегущую волну.
Приведенные графики U = f (х) (рис. 12-1) даны для действующего значения напряжения, которое получается максимальным при положительном и отрицательном зна чениях амплитуды, поэтому расстояние между двумя сосед ними пучностями соответствует половине длины волны.
Степень согласования сопротивления нагрузки с вол новым сопротивлением линии характеризуется коэффи циентом стоячей волны, который определяется как отно шение максимального значения напряжения или напряжен ности поля (Е или Н) вдоль линии к минимальному их значению:
КСВ=^!М£. |
(12-1) |
Иногда для определения степени согласования |
линии |
с нагрузкой вместо коэффициента стоячей волны КСВ
используют обратную ему |
величину — так называемый |
коэффициент бегущей волны |
КБ В: |
КБВ = |
( 12-2) |
Режим работы линии характеризуется также коэффи циентом отражения р, представляющим собой отношение
амплитуд отраженной U0 и падающей |
U„ волн, т. е. |
|
Р |
ио |
(12-3) |
0 ' |
Данная формула может быть практически использована, так как существуют способы разделения падающей и отра женной волны (§ 7-3).
В общем случае коэффициент отражения представляет собой комплексную величину, т. е.
Коэффициент стоячей волны и коэффициент отражения связаны между собой соотношением
КСВ = [± £ |
(12-4, |
откуда
K C B -l
(12-5)
Р KCB-l-Г
В зависимости |
от сопротивления |
нагрузки |
коэффици |
ент отражения может изменяться в |
пределах |
от + 1 до |
|
— 1, а КСВ — от |
1 до оо. |
|
|
Практически получить КСВ = 1 невозможно вследст вие существующих неоднородностей в линиях передачи энергии. Даже в специальных измерительных линиях не удается получить КСВ равным 1.
Вследствие специфики колебательных систем и линий передачи энергии на СВЧ широко применяется различная вспомогательная аппаратура, а именно: ответвители, атте нюаторы, всевозможные переходные и согласующие эле менты, различные виды нагрузок и ряд других устройств.
12-2. ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ СХЕМ НА СВЧ
Соединительные и переходные элементы фидерно-вол новодного тракта. Для соединения элементов тракта СВЧ, состоящего из отдельных отрезков коаксиальной линии или волновода, а также соответствующего измери тельного устройства применяются специальные соедини тельные и переходные элементы.
Конструкция этих элементов должна предусматривать надежность электрического контакта и отсутствие отраже ния и потерь в месте соединения.
На рис. 12-2 показан принцип неподвижного и вращаю щегося сочленения двух отрезков однородной коаксиаль ной линии.
Вращающиеся сочленения должны быть такими, чтобы они не нарушали однородности коаксиальной линии, т. е. не образовывали отражения энергии в месте соединения и не создавали потери мощности на ее излучение, а также на нагревание вращающегося сочленения вследствие тре ния. Продольные размеры сочленения длиной А,/4 создают короткое замыкание электромагнитной энергии в зазорах ab и cdt так как участки соединения MN и РК соответст вуют четвертьволновым разомкнутым линиям с входным сопротивлением, равным нулю, в результате чего энергия
свободно проходит из |
неподвижной |
коаксиальной линии |
в подвижную между |
внутренним и |
наружным проводом. |
1/213 Г . М . Терешин, Т . Г . Пыш кина |
385 |
Если отрезки коаксиальной линии име!от разные попе речные размеры, но одинаковые волновые сопротивления, то они могут быть соединены переходной конической или ступенчатой секцией (рис. 12-3), не создающей отражения в месте перехода.
При соединении волновода с коаксиальной линией и наоборот наиболее часто используются переходы зондового или штыревого типа, изображенные на рис. 12-4. Такие переходы применяются при наличии в волноводе волны типа Я10, электрические силовые линии которой параллельны зонду или штырю. Согласование коаксиаль ной линии с волноводом производится изменением рас стояний 1Х и /2.
Рис. 12-2. Неподвижное (а) и вращающееся (б) сочленения коаксиаль ной линии.
Рис. 12-3. Коническая (а) и ступенчатая (б) переходные секции коак сиальных линий.
Переходные волноводные секции разных типов для сое динения различных элементов измерительных схем изо бражены на рис. 12-5, а — д. Эти секции предназначены для соединения волноводов разных сечений или даже форм, служат для поворота волноводов и их изгиба, а также для изменения плоскости поляризации электромагнитного поля.
Для соединения отдельных секций волноводного тракта одинакового сечения применяются неподвижные сочлене ния, представляющие собой фланцы простой или сложной конструкции (рис. 12-6) контактного (рис. 12-6, а) или дроссельного (рис. 12-6, б) типа. В первом из них электри ческий контакт осуществляется плотным соприкоснове нием плоской части фланцев, стягиваемых болтами; во
![](/html/65386/197/html_svRQ6tEm2G.NdJW/htmlconvd-6bJ5W5387x1.jpg)
таким образом, энергия будет свободно проходить из одного волновода в другой.
Дроссельные соединения подобного типа могут быть не только неподвижными, но и вращающимися.
Короткозамыкснощие поршни. В различной радиоизмерительной аппаратуре СВЧ, например в резонансных частотомерах, согласующих устройствах и т. д., применя ются короткозамыкающие металлические коаксиальные и волноводные поршни.
Конструкция таких поршней в зависимости от предъ являемых к ним требований в отношении потерь в контак тах, искрения, необходимого отсутствия гальванического контакта может быть различной. В некоторых случаях
Рис. 12-6. Неподвижное контактное (а) и дроссель ное (б) соединения волноводов.
контакт обеспечивается при помощи тонких пружинящих лепестков или же используются поршни дроссельного типа. Иногда при определенном типе волны в круглом волноводе поршень выполняется в виде круглого диска, не имеющего гальванического контакта со стенками волно вода.
Компенсаторы неоднородностей и согласующие тран сформаторы фидеров и волноводов. В фидерных и волновод ных линиях могут быть различные неоднородности вслед ствие несовершенства переходных элементов, коррозии, плохих контактов и т. д., что вызывает отражение или поглощение передаваемой электромагнитной энергии.
Наиболее часто встречаются неоднородности, вызыва ющие отражение энергии, а не потери ее.
Действие неоднородностей, вызывающих отражение от них энергии, эквивалентно подключению к линии шунтиру ющего ее реактивного сопротивления соответствующей величины и знака. Для компенсации этого действия, т. е.
для получения минимального отражения энергии, приме няются реактивные шлейфы, различные диафрагмы и другие устройства.
На рис. 12-7 изображены шлейфовые компенсаторы реактивного сопротивления, применяемые в коаксиальной линии жесткой конструкции и в волноводах. В зависимости от положения плунжера /7, т. е. от длины шлейфа, его входное сопротивление может иметь различную величину
изнак.
Вкачестве реактивного компенсатора неоднородностей волноводов вместо шлейфа может быть также использован реактивный штырь, изображенный на рис. 12-8. Регулировка величины и знака реактивного сопротивления штыря осу ществляется изменением его длины и перемещением штыря вдоль волновода.
Рис. 12-7. Шлейфовые компенсаторы |
Рис. 12-8. Реактивный |
реактивного сопротивления коаксиаль- |
штырь, |
ной линии (а) и волновода (б). |
|
Большое распространение для компенсации неодно родности волноводов получили так называемые реактив ные диафрагмы, устройство которых и их эквивалентные схемы показаны на рис. 12-9. Реактивные диафрагмы пред ставляют собой тонкие поперечные перегородки с щелью в волноводе (рис. 12-9, а). Если щель перегородки распола гается перпендикулярно вектору £, то она увеличивает напряженность электрического поля в данном сечении волновода. Поэтому такие диафрагмы эквивалентны двух проводной линии с подключенным между ее проводами конденсатором, вследствие чего их называют емкостными (рис. 12-9, б).
Перегородка, у которой щель расположена параллельно силовым линиям £, увеличивает напряженность магнит ного поля волновода за счет токов, наведенных в ней маг нитным полем, т. е. эквивалентна линии с индуктивностью между проводами и поэтому называется индуктивной диа фрагмой (рис. 12-9, в). Соответственно реактивная диа-
13 Г . М . Терешин. Т. Г . Пышкиип |
389 |
фрагма, изображенная на рис. 12-9, г, называется емко стно-индуктивной.
Если коаксиальные линии или волноводы, входящие в передающий тракт, имеют разные волновые сопротивле ния, то для согласования, т. е. для получения режима бегу щей волны в обеих линиях или волноводах, их соединяют между собой через согласующие устройства. Среди таких согласующих устройств наибольшее распространение полу чили раздвижные линии с реактивным шлейфом, двух шлейфовые трансформаторы и четвертьволновые транс форматоры (рис. 12-10).
|
в) |
г) |
Рис. 12-9. Реактивные диафрагмы волноводов. |
||
а — волновод |
с диафрагмоП; |
б — емкостная диафрагма; в —■индуктивная |
диафрагма; |
г — емкостно-индуктивная (резонансное окно) диафрагма |
|
Раздвижная линия |
(рис. 12-10, а) служит для согласо |
вания коаксиальной линии с сопротивлением данной наг рузки Z,,. Согласование производится регулировкой рас стояний 1г и /2, в результате чего входное сопротивление раздвижной линии можно изменять в широких пределах.
Двухшлейфовые трансформаторы (рис. 12-Ю, б и в ) применяются для согласования как коаксиальных линий, так и волноводов. Для получения максимального коэффици ента трансформации, представляющего собой отношение
величин |
нагрузочного и волнового сопротивлений JV = |
|
= |
2,,/р, |
шлейфы располагаются на расстоянии / =* -g-A |
или |
/ = |
з |
-g- А. Согласование осуществляется изменением |
длины шлейфа с помощью их плунжеров.