книги / Сварные конструкции.-1
.pdfФиг. X. 25. Главная ферма кранового моста Q =■ 50/10 me, L = 30 м .
Подсчитываем необходимые ординаты и площадь линии влияния
|
y L = 1,414 |
|
|
|
= |
о,91; |
|
|
у, = |
1,414 |
W |
- W |
- V |
? |
_ „ , 845; |
||
|
Уз = |
1 414 |
= |
0,707; |
|
|||
|
У , = |
1,414 Щ |
- |
= |
0,405; |
|
||
„ |
(0,910 - |
0,405)22,5 |
|
с , „ |
ч |
|||
й--------- i— -——= 5 -7 о 'мУ>
N3= 12 (0,845 — 0,405) + 0,352-5,7 + 0,707-0,55 = 5,3 + 2,2 + 0,4 =
|
|
|
= 7,9 т с (79 к н )\ |
|
|
||
М ф = Л?jcos45°+ N 2cos9 0 °+ /Уз cos 45° = |
(25,4 + |
7,9)-0,707= 23,5 т с (235 кк); |
|||||
_ |
0,7N 0 |
_ |
0,7-23500 |
= |
285 кгс/см ? (дан /см ?) < |
||
|
2 * Л « ( 4 - 1 ) |
2-0,7-0,6(70-1) |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
< |
1000 к гс /с л ? |
(д а н /с м а); |
|||
|
0,ЗМф |
_ |
0,3-23500 |
|
= |
121 к гс/с м 2 (д а н /см 2) < |
|
“ |
2eftw ( C - l ) |
2-0,7-0,6(70-1) |
|||||
|
|
||||||
|
|
< |
1000 кгс/см ? |
(дан /см ?). |
|||
На фиг. |
X. 25 представлена |
конструкция сварной главной фермы кранового |
|||||
моста Q = |
50/10 т с |
(500/100 к н ), L = 30 м . |
|
|
|||
§ 7. Стропильные фермы
Общие сведения. Стропильные фермы служат для поддержа ния конструкций кровли и восприятия действующих на них на грузок. Обычно стропильные фермы опираются на стальные или железобетонные колонны, образуя вместе с последними попереч ную раму промышленного здания (фиг. X. 26).
Модуль (кратность) поперечного шага колонн (пролета рамы) рекомендуется принимать кратным 3 м, назначая пролеты зданий
6 |
, 9, |
12, |
, 33 м. |
|
Для продольного шага колонн принимают модуль (кратность) |
||
6 |
м, при котором шаг может составлять 6 , 12, 18, 24 м. |
||
|
По очертанию поясов стропильные фермы бывают с параллель |
||
ными |
поясами, трапецеидальные, полигональные и треугольные |
||
(фиг. |
X. 27). |
|
|
Основными размерами фермы являются ее пролет и высота. Высота треугольной стропильной фермы зависит от пролета и уклона кровли. Обычно треугольные фермы проектируют под кровли, требующие значительных уклонов (25н-45°), что дает вы соту ферм h = (V*—V2) Lо, (L0 — пролет фермы).
Высота трапецоидальных ферм, а также ферм с параллельными поясами назначается из условия наименьшего веса и обычно со ставляет около Ve — V1 0 пролета; в легких фермах принимают
Фиг. X. 26. Схемы поперечных рам промышленного здания с соедине нием стропильных ферм с колоннами: а — шарнирным; б —жестким.
меньшие значения, чем в тяжелых. Такая высота фермы при парал лельных поясах обеспечивает жесткость защемления ее в колоннах.
В фермах полигонального очерта |
«) |
|||
ния необходимо для этой дели |
|
|||
назначать высоту на опорах h0 = |
|
|||
= С /т |
Vu) L0. |
|
фермы |
|
Высоту Л0 на опорах |
|
|||
целесообразно принимать |
одина |
|
||
ковой для ферм различных проле |
|
|||
тов. Это позволяет стандартизиро |
|
|||
вать детали креплений, что уде |
|
|||
шевляет |
изготовление |
конструк |
|
|
ций. |
|
|
|
|
В случае применения рулонной |
|
|||
(рубероидной) кровли, укладывае |
|
|||
мой по |
железобетонным |
плитам, |
|
|
принимается уклон верхнего пояса |
Фиг. X. 27. Типы стропильных |
|||
VioПри устройстве |
кровли из |
ферм: а — с параллельными пояса |
||
волнистой стали уклон кровли дол |
ми; б — трапецоидальная; в — по |
|||
лигональная; г — треугольная. |
||||
жен быть не менее V5. |
Еще более |
|
||
крутого уклона (^V 4) требуют кровли из волнистых асбоцемент ных листов. При назначении высоты фермы необходимо обращать особое внимание на возможность их перевозки, в целом виде (или половинами) по железной дороге, для чего наибольшая высота их
не Должна превышать 3,8 м. Наивыгоднейший угол наклона, рас косов к нижнему поясу в треугольной решетке составляет 45— 50°, в раскосной рёшетке — 35—40°.
При большой высоте ферм (=к4ч-5 м) устраивают шпренгельную решетку (см. фиг. X. 1 , ж ), чтобы уменьшить панель верхнего пояса фермы в соответствии с системой перекрытия; благодаря этому сохраняется нормальное расстояние между прогонами ( 2 —3 м), удобное для поддержания кровли.
В стропильных фермах больших пролетов (L0 > 36 м) устраи вают строительный подъем, который задается по какой-либо кри вой, имеющей стрелку, равную V50o пролета фермы, причем пере гибы устраиваются только в монтажных узлах.
Расчетные нагрузки. Стропильные фермы рассчитываются на
следующие виды нагрузок, передающихся на них в виде сосредо точенных сил в узлах:
1 ) на постоянную нагрузку, в которую входит собственный вес ферм и вес всей поддерживаемой ими конструкции (кровли с утеплением, фонарей и пр.);
2 ) на временную нагрузку от снега, ветра, подвесного подъем но-транспортного оборудования и др.
Постоянная и снеговая нагрузка, а также нагрузка от подвес ного оборудования относятся к основному сочетанию нагрузок
ирасчет на них ведется при обычных коэффициентах перегрузки. Ветер относится к дополнительному сочетанию нагрузок и при его учете коэффициенты перегрузки подвесного оборудования, снега
иветра должны быть умножены на коэффициенты сочетания
(см. гл. IV, § 6 ).
Расчетная постоянная нагрузка, действующая на узел фермы, определяется по формуле
|
р = (е-> + 1^ ) |
ь Ч |
^ " ’ |
<ХЛ4> |
где |
ёф — собственный вес фермы; |
|
|
|
|
gKp — вес кровли; |
|
|
|
|
а — угол наклона верхнего пояса фермы к горизонтали; |
|||
|
b — расстояние между фермами; |
|
||
dx и d2 — расстояния между узлами фермы; |
нагрузок. |
|||
/г = |
1 , 1 — коэффициент перегрузки |
постоянных |
||
В отдельных узлах к нагрузке, получаемой по формуле (X. 14), |
||||
прибавляется вес фонаря, а в узлах, |
находящихся под фонарем, |
|||
отсутствует вес кровли. Нагрузка от собственного веса стропиль ных ферм, связей, прогонов и фонарей, отнесенная к 1 м2 площади здания, может быть определена из табл. X 6 .
Нагрузку на фермы от веса кровли и подвесного потолка сле дует определять по проектным размерам в соответствии с данными об объемных весах материалов.
Т а б л и ц а X . 6
Ориентировочные веса элементов похрытия промышленных зданий, к гс /м г (д а н /м ? )
|
Группа цехов |
|
Элементы покрытия |
Средней |
Тяжелые |
Легкие |
мощности |
Стропильные фермы |
16-25 |
18—30 |
Прогоны |
10—12 |
12—18 |
Фонари . |
0—10 |
8—12 |
Связи |
3—4 |
3—5 |
Итого |
29—51 |
41—65 |
20—40
12—16
8—12
8—15
О |
ОС |
С1 |
00 |
Снеговая и ветровая нагрузки определяются поСН иП П-А. 11-62. При отсутствии подвесного потолка собственный вес ферм прикладывается к узлам верхнего пояса и суммируется с узло выми нагрузками от веса кровли и снега. При наличии подвесного потолка вес ферм распределяется между узлами верхнего и ниж него поясов.
Расчет стропильных ферм. Определение усилий в элементах стропильных ферм от неподвижной нагрузки можно производить аналитическим путем или же построением диаграммы Максвелла— Кремоны.
Если покрытие состоит из крупнопанельных плит, опираю щихся на верхний пояс в середине его панелей, то элементы пояса кроме осевых сжимающих усилий будут подвергаться также мест ному изгибу. В этом случае верхний пояс рассчитывается согласно указаниям § 6 .
Для стержней стропильной фермы наиболее конструктивно сечение, составленное из двух уголков в виде тавра (фиг. X. 8 , а, б, в). Для длинных сжатых стержней целесообразно применение крестового сечения из двух уголков (фиг. X. 8 , г), имеющего больший rmin, чем тавровое сечение из таких же двух уголков.
Сечения сжато-изогнутых верхних поясов стропильных ферм выполняются из двух неравнобоких уголков, поставленных вер тикально широкими полками (фиг. X. 8 , 6) или же из двух швел леров (фиг. X. 8 , д ) . Расчетные длины стержней определяются со гласно табл. X. 1. Гибкость стержней не должна превышать пре дельных значений, указанных в табл. 4 приложения IV.
П р и м е р . Требуется рассчитать и подобрать сечения элементов стропильной фермы пролетом I = 24 м ; расстояние между фермами b = 6 м , панель фермы а = 3 м . Посередине пролета фермы расположен фонарь высотою 4 м . Кровля теплая по крупнопанельным плитам размерами 6 X 1,5 ж. Материал фермы и фо наря — сталь марки Ст. 3. Снеговой район III. Коэффициенты условий работы даны в табл. 2 приложения IV.
Н а г р у з к и . Собственный вес стальных конструкций принят по табл. X. 6, для цеха средней мощности: ферма 25 к гс /м 2 (д а н /м 2), фонарь 10 к гс /м 2 (д а н /м 2),
связи 5 к гс /м 2 (д а н /м 2), всего 40 к гс /м 2 (д а н /м 2).
Вес снегового покрова для III района Р о = 100 к гс /м 2 (д а н /м 2) умножается на коэффициент перегрузки п = 1,4, а также на коэффициент с перехода от веса
снегового покрова на горизонтальной поверхности земли к нормативной нагрузке |
|||||||||
на покрытие. В данном случае для фермы с, = I + |
0,2 |
^ |
12 |
= 1,2 и для фонаря |
|||||
са = 0,8-1,2 es 1,0 (СН и П II—А. 11-62). |
|
|
6 |
+ 6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
Таким образом, |
снеговая нагрузка на ферму равна |
|
|
||||||
|
р с {п = |
100» 1,2* 1,4 & |
170 к гс /м 2 |
(д а н /м 2) |
|||||
и на фонарь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я°2 ^ |
Рс2п ~ |
ЮО-1-1,4 = |
140 к гс /м 2 |
(д а н /м 2). |
|||||
Суммарная расчетная равномерно распределенная нагрузка (табл. X. 7): |
|||||||||
на ферму |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<7i = |
350 + |
170 = 520 к гс /м 2 |
(д а н /м 2); |
|
||||
на фонарь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
</2 = |
350 + |
140 5= 490 к гс/м 2 |
(д а н /м 2). |
|
||||
Т а б л и ц а X . 7
|
Определение расчетных нагрузок |
|
|
|
Н о р м а - |
|
|
т н в н а я |
Х а р а к т е р |
Н а и м е н о в а н и е н а г р у з и |
н а г р у з |
н а г р у з к и |
к а q Hy |
|
к г с / м 2 |
|
( д а н / м 2 ) |
К о э ф ф и |
Р а с ч е т |
|
н а я н а |
||
ц и е н т |
||
г р у з к а <7 , |
||
п е р е г р у з |
||
к г с / м 2 |
||
ки п |
||
( д а н / м 2) |
||
|
|
Гидроизоляционный |
ковер |
1,1 |
И |
||||
|
(рубероид) |
|
|
|
10 |
|||
Постоянная— |
Асфальтовая |
стяжка 20 м м |
1,1 |
33 |
||||
собственный |
(у = |
1,5 т с/м 2 = 1 5 |
к н /м 2) |
30 |
||||
вес |
Утеплитель |
120 |
м м |
( у |
= |
1,2 |
87 |
|
|
= 0,6 |
т с/м 2 = |
6 к н /м 2) |
72 |
||||
|
Крупнопанельные |
железо |
1,1 |
176 |
||||
|
бетонные плиты |
|
|
160 |
||||
|
Собственный |
вес стальных |
1,1 |
44 |
||||
|
конструкций |
|
|
|
40 |
|||
|
|
|
|
Итого |
— |
— |
350 |
|
Временная |
Снег над фонарем |
|
|
100 |
1,4 |
140 |
||
— снег |
Снег над остальной |
частью |
1,4 |
170 |
||||
|
покрытия . |
|
|
|
120 |
|||
Узловые нагрузки P lt Р г, Р з и Р4 получены как произведение равномерно распределенной нагрузки на соответствующие грузовые площади. К нагрузке Р з добавлена нагрузка 0 lf складывающаяся из веса бортовой плитки 135 к гс /м (дан /м ) и веса остекленных боковых поверхностей фонаря высотой 3 лс, принимаемого
равным 35 к гс /м 2 (д а н /м 2).
Местная нагрузка Р м возникает вследствие опирания железобетонных плит шириной 1,5 м в середине панели и вызывает изгиб верхнего пояса. Ее величина учитывается при вычислении узловых нагрузок Р г—Р4, а потому принимается
Кремоны; в — эпюра нормальных напряжений от местного изгиба в верхнем поясе фермы.
во внимание только при определении момента местного изгиба в двух крайних панелях верхнего пояса с каждой стороны фермы. Таким образом,
Р х = |
520-1,5*6 & 4700 к гс |
(с)ан); |
|
|
||
Р 2 — |
520-3*6 |
я=* 9400 к гс (д а н )\ |
|
|
||
G x = |
(135-6+ 35-6-3)-1,1 |
* 1600 к гс (дан ); |
|
|||
Рз = |
520-1,5-6+ 490-3-6+ 1600= |
15 100 к гс (дан ); |
|
|||
Р А == 490-6-6 |
17 600 к гс |
(дан ); |
|
|
||
Р м = |
520-1,5-6 яь 4700 к гс |
(дан ); |
|
|
||
R A = |
Яв = 4700 + |
9400 + |
15 100 + |
= 38 000 к гс = |
38 т с (380 к н ). |
|
О п р е д е л е н и е |
у с и л и й в элементах фермы производится построе |
|||||
нием диаграммы Максвелла — Кремоны (фиг. X. 28, б). Момент местного изгиба |
||||||
определяем по формулам (X. 4), принимая коэффициенты а и р |
согласно изло |
|||||
женному ниже: |
|
|
|
|
|
|
в первой (крайней) панели в пролете |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
К |
= a P M d |
= -g -4700.300 = |
282000 к г с -с м |
(д а н - с м ); |
|||||||||||
в узле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ |
= |
$ P M d |
= |
----- р 4700-300 = |
|
— 141 000 к гс*см (д а н -с м ); |
|||||||||
во второй панели в пролете |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
= сtP Md |
= |
-g-’4700*300 = |
235 000 к гс -с м |
(<дан»см ); |
|||||||||
в узле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ |
— PP Md — — jy * 4700-300= — 118 000 к гс -с м |
{д а н -с м ). |
|||||||||||||
П о д б о р |
с е ч е н и й |
|
начинаем с наиболее нагруженного стержня верх |
|||||||||||||
него пояса, воспринимающего сжимающее усилие N |
= |
66 000 к гс (дан ) и изги |
||||||||||||||
бающий момент Mg = |
235 000 к г с -с м |
(д а н -с м ) . Намечаем сечение из двух угол |
||||||||||||||
ков 160 X 10, для которого по табл. |
1 приложения VI находим геометрические |
|||||||||||||||
характеристики |
|
|
|
F = |
2-31,4 = |
|
62,8 см 2; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
г х = |
4,96 |
см; |
|
г у = 6,91 |
см; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Jх — 2*774 = |
|
1548 см*; |
|
|
|
|||||
|
|
|
г ' = |
4,3 см; |
|
|
г " = 16,0 — 4,3 = |
11,7 см; |
||||||||
|
|
|
|
|
^ ; = ^ = - i f - =360 ™3; |
|
||||||||||
Определяем гибкость верхнего |
пояса во второй панели |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
4,96 |
|
|
|
|
|
|
6,91 |
= 2 2 . |
||
Из табл. |
1 приложения I имеем |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Ф* = |
0,86; |
|
(р^ = 0,966. |
|
|
||||||
Находим относительный эксцентриситет |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
F |
_ |
М 2 |
|
F |
|
235 |
|
62,8 |
|
||
|
|
|
Шс = |
e - Wv |
|
|
N |
|
Wv |
|
66 |
|
360 |
|
||
Тогда приведенный эксцентриситет |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
т г = |
y]tn0 = |
1,7-0,62 = |
1,05. |
|
|
||||||
Здесь ц |
= 1,3 + |
0 ,5 ]/~ Щ = |
1,3 + |
0,4 = |
1,7 — коэффициент влияния формы се |
|||||||||||
|
чения, принимаемый по табл. IX.6. |
60 находим из графика фиг. |
||||||||||||||
По гибкости стержня в плоскости изгиба X = |
||||||||||||||||
IX. 8, а коэффициент(рвн = |
0,531, после чего проверяем устойчивость стержня |
|||||||||||||||
в плоскости действия момента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
а = |
N |
|
|
|
о = |
19^0 кгс!см 2 (дан !см 2) < |
2100 к гс/см 2 (д а н /см 2), |
|||||||||
|
фвнр |
|
и,оо1-о2,о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
N |
М 2 |
F + |
w ”x |
66000 |
118000 |
1050 + 895 = |
|
62,8 + |
132 |
||
|
®= 1945 к гс /с м 3 (дан !см 2) <2100 к гс /с м 1 (дан !см 2).
Так как изгиб происходит в плоскости наименьшей жесткости ( / * < J y или Хх >
>Х у), то проверка устойчивости в плоскости, перпендикулярной плоскости дей
ствия момента, не требуется.
Сохраняем принятое для второй панели сечение также и для остальных стерж ней верхнего пояса. Тогда для первой панели, подвергающейся действию только местного изгиба, растягивающие напряжения в пролете будут равны
Мл |
282000 |
|
> |
R = |
2100 к гс/см 2 (д а н /с м 2), |
|||
а = — —==? —rq9 |
=2140 к гс /с м 2 (д а н /см 2) |
|||||||
Wv |
|
1 ^ |
|
|
|
|
|
|
т. е. перенапряжение составляет 2 %, что допустимо. |
|
на усилие N = |
||||||
Проверяем |
также сечение стержня |
В 4 |
верхнего пояса |
|||||
= —71 600 к гс |
(дан ) |
(изгибающий момент отсутствует). Гибкость этого стержня |
||||||
в обеих плоскостях равна |
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
_ |
^Х_ 300 _лл с. |
«ч |
h |
_ |
600 _ |
Q7 |
|
%х~~ 77 -1 ^ 6 " ~ 60’5, |
|
^ |
~ |
6,91 |
|
||
По полученным значениям гибкости из табл. ,1 приложения I находим коэф фициенты
фл: = 0,86; и фу * * 0,71,
после чего проверяем напряжения в стержне В 4 |
|
|
||
|
0 = |
= 0,8.0,7Ь62,8 = 16,0 к М |
{дан1см2) < |
* = |
|
|
= 2100 к гс /с м 2 (д а н /с м 2). |
|
|
Далее, подбираем сечение нижнего пояса из двух уголков |
_||_ 140 X 90 X |
|||
X 8 с F = |
2* 18 = |
36 см 2; при этом напряжения в поясе будут равны |
||
о = |
== Т |
0 »= 1910 к гс /см 2 (д а н /см 2) < R = |
2100 кгс/см i2 (д а н /с м 2) . |
|
Г0 0
Проверяем гибкость нижнего пояса
1м_
^ = 7 Г = Ц - = 2 3 2 < 400; ху ГУ
1200
178 < 4 0 0 .
6,72
Затем устанавливаем номера уголков для средних, наименее нагруженных раско лов фермы; для сжатого раскоса D 3 эти уголки определяются требованиями пре
дельной гибкости [X ] = |
150. |
|
|
|
|
Учитывая, что расчетная длина раскоса в плоскости фермы 1Х = 0,8/, нахо |
|||||
дим требуемые радиусы инерции сечения |
|
||||
|
гх |
1х |
_ 0,8.1,414*300 = 2,26 см; |
||
|
[X] |
“ |
150 |
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
IX] |
|
|
|
Из табл. |
1 приложения VI находим сечение, состоящее из двух равнобоких |
||||
уголков JL 75 X 75 X 6, соответствующее |
этим радиусам. Для этого сечения |
||||
FJ = , 2*8,78 = |
17,56 см 2; |
г х = |
2,30 см; г у |
= 3,44 см . |
|
Данные для расчета стропильной фермы L = 24 м
|
О б о з н а |
||
|
|
ч е н и е |
|
Н а и м е н о |
с т е р ж н я |
||
в а н и е |
|
|
|
э л е м е н т а |
|
|
п о |
|
по |
|
|
|
схе ме |
д и а |
|
|
гр а м м е |
||
|
|
|
|
|
В 1 |
|
c — f |
В е р х н и й |
В 2 ' |
|
i — d |
|
|
|
|
п о я с |
В З |
|
e — k |
|
|
||
|
В 4 |
|
е —m |
Н и ж н и й |
Н 1 |
|
a — g |
|
|
|
|
п о я с |
Н 2 |
|
a — i |
|
|
||
|
D 1 |
|
f - g |
Р а с к о с ы |
D 2 |
|
i - g |
|
|
|
|
|
D 3 |
|
k — l |
|
0 4 |
|
m — t |
Стойки |
С1 |
|
i — k |
|
|
|
|
|
С2 |
|
m —m f |
Р а с ч е т |
|
н ы е |
Р а с ч е т н ы е |
ДЛИНЫ, |
у с и л и я |
CM |
Ce ч е н и е , |
|
MM |
l x |
1У |
N t |
M , |
|
|
m e |
т с - м |
|
|||
300 |
150 |
0 |
|
.2 ,8 2 |
|
300 |
150 |
- 6 6 |
,0 |
2 ,3 5 |
|
1,18 |
|
||||
|
|
|
|
160X 10 |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
600 |
— 6 6 |
.0 |
- |
|
300 |
600 — 7 1 |
,6 |
- |
■ |
|
600 |
600 + 4 2 ,0 . |
|
|
||
JL 140 X 90 X 8
ta |
о |
Р а д и усы |
||
р , |
||||
|
и н е р ц и и , |
|||
tC |
о п W |
|||
|
с м |
|||
J3 |
с |
|
|
|
т и я |
|
|
||
cC |
|
|
||
en |
ен е н |
|
|
|
=T |
|
|
||
Мом итв л мся |
|
|
||
O |
гх |
гу |
||
П |
||||
|
|
|
||
6 2 ,8 |
132 |
4 ,9 6 |
6,91 |
|
6 2 ,8 . |
360/132 |
4 ,9 6 |
6,91 |
|
6 2 ,8 |
- |
4 ,9 6 |
6,91 |
|
6 2 ,8 |
- |
4 ,9 6 |
6,91 |
|
3 6 ,0 |
- |
2,58 |
6,72 |
|
600 |
1200 |
+ 6 8 ,8 |
- |
|
|
3 6 ,0 |
- |
2,58 |
6 ,7 2 |
380 |
380 |
— 5 3 ,6 |
- |
ir |
140 X 90X 10 |
44,4 |
- |
4 ,4 7 |
3 ,6 7 |
304 |
380 |
+ 2 9 ,6 |
- |
|
|
17,56 |
- |
2 ,3 0 |
3 ,4 4 |
340 |
424 |
— 4 ,4 |
- |
|
75X 75X 6 • |
17,56 |
- |
2,30 |
3,44 |
340 |
424 |
+3,6 |
: - |
|
|
17,56 |
- |
2 ,3 0 |
3 ,4 4 |
208 |
260 |
- 1 4 , 8 |
- |
|
|
17,56 |
- |
2 ,3 0 |
3 ,4 4 |
|
|
|
|
lr |
7 5 X 7 5 X 6 |
|
|
|
|
256 |
320 |
— 4 ,8 |
— |
|
|
17,56 |
|
2 ,3 0 |
3,44 |
Г и б к о с т ь |
|
|
|
|
|
|
|
*У |
ф «« |
К |
|
|
|
|
60 |
22 |
1I |
- |
- |
|
|
|
|
|
60 |
22 |
0 ,8 6 |
0 ,9 7 |
0,531 |
60 |
88 |
0 ,8 6 |
0,702 |
- |
60 |
88 |
0 ,8 6 |
0,702 |
- |
232 |
89 |
- |
- |
- |
232 |
178 |
- |
- |
- |
85 |
104 |
0 ,7 2 |
0,5 6 8 |
- |
il 32, |
ПО |
- |
- |
- |
148 |
125 |
0 ,3 2 8 |
0,425 |
- |
148 |
125 |
- |
- |
- |
90 |
76 |
0 ,6 9 |
0,774 |
- |
111 |
93 |
0,513 |
0 ,6 6 3 |
- |
тне тыоаб |
Н а п р я |
|
|
ж е н и я , |
|
и р |
к г / с м 2 |
|
ф и ц и й |
|
|
Ко э ф сул о в т |
+ |
- |
|
||
- |
2140 |
- |
- |
1945 |
1980 |
- |
- |
1050 |
- |
- |
1610 |
- |
1155 |
- |
- |
1910 |
- |
- |
~ |
2120 |
- |
1685 |
- |
0 ,8 |
- |
950 |
- |
205 ; |
- |
0 ,8 |
- |
1525 |
0 ,8 , |
- |
666 |