книги / Электронные цифровые приборы
..pdfневысокая надежность, большие габаритные размеры и высокая стои мость поясняют их неперспективность; проволочные делители повидимому, сохранятся в течение ряда лет, главным образом, в соста
ве поверочной аппаратуры с комфортными условиями эксплу атации.
Высокую точность обеспечивают также фольговые делители, вы полненные по технологии печатных плат. Как правило, эти резисто ры и делители низкоомны —- их сопротивление не превышает нескольких десятков килоом. Фольговые резисторы больше всего под ходят для изготовления шунтов. Металлопленочные резисторы, выпу скаемые фирмой \ПзЬау (США), имеют предельное сопротивление до 600 кОм. Погрешность этих резисторов около 0,001 %, они надежны
при относительно невысокой |
стоимости. |
|
Минимальными габаритами (микросхемное исполнение), высокой |
||
стабильностью отношения |
сопротивления (ТКО = 2 • 10- 6/°С, |
|
ВКО = 0,002 %/год), коэффициентом шума не более 1 мкВ/В и ма |
||
лой реактивностью отличаются тонкопленочные делители |
напряже |
|
ния. Они успешно конкурируют с другими прецизионными |
резисто |
рами, где не требуется сопротивление выше 1—2 МОм. Толстопленочные резисторы позволяют получить делители при
соответствующем подборе пар резисторов, наиболее полно отвечаю щем метрологическим и эксплуатационным требованиям. Так, напри мер, резисторы фирмы Саббоек (США), выполненные по Те1ппохтехнологии, имеют номинальное сопротивление от 1 кОмдо 125 МОм,
позволяют подбор пар для делителя с ТКО ^ 5 - 1 0 /°С и ВКО = = 0,01 %/2000 ч, отличаются малой реактивностью и небольшими
габаритными размерами.
Следует упомянуть о приеме, при котором с помощью лишь од ного прецизионного делителя (#х = 100 кОм, # а = 900 кОм) удает ся обеспечить такую же точность деления для всех остальных под диапазонах (от 0,1 до 1000 В). Достигается это, как в приборе типа НР3455А фирмы Неш1еМ — Раскате! (США), введением режима автокалибровки с помощью микропроцессора. Прибор формирует показания на отсчетном устройстве после обработки трех предвари
тельных результатов |
измерения |
— Ш др, |
N2 = к (II^ + Удр) |
||||
и Ад — к (С/вх + |
^др) |
по алгоритму |
N — (Л^з |
N\)!(А/а — А/х) == |
|||
= |
Овх/Уо> где к — коэффициент усиления масштабного усилителя; |
||||||
I |
I — включает напряжение смещения, дрейф ключей и масштабного |
||||||
усилителя; |
— напряжение |
образцового источника (+ 10 В), ис |
|||||
пользуемого для |
калибровки |
прибора. |
|
||||
|
Одним из известных способов построения точных делителей на |
пряжений из менее точных резисторов основан на так называемом дуально-реверсивном преобразовании цепи 152]. Если построить де литель из резисторов одинакового номинала и взять полусумму ко эффициентов передач, получаемых в схемах (рис. 4 .6, а, б), то ока зывается, что вычисленный подобным образом коэффициент деления на несколько порядков точнее по сравнению с точностью отдельных
резисторов, входящих |
в |
состав делителя. Так, обозначив 63 = |
|
(/? |
Но)/Яо, Я = |
0 |
+ 67?); О = I/# , получим, что погреш- |
ность проводимости резистора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6с *= |
дг-4- = |
|
|
1 = |
—■й? + |
|
|
|
|
|
||
а общая погрешность полусуммы результатов двух фаз деления |
|
|||||||||||
|
+ |
6д = |
6%. |
|
|
|
|
|
|
|
(4.2) |
|
Делитель |
из резисторов#/... # 6 обеспечивает |
деление |
10 : 1 с |
|||||||||
погрешностью около 10-6 при |
погрешности резисторов |
10~3. Для |
||||||||||
|
|
|
получения |
делителя |
с |
сопро |
||||||
|
|
|
тивлением |
10 Мом |
требуются |
|||||||
|
|
|
резисторы с номинальным |
со |
||||||||
|
|
|
противлением 3 Мом. Д ля |
де |
||||||||
|
|
|
лителя с коэффициентом 100:1 |
|||||||||
|
|
|
потребуется |
20 |
резисторов, |
|||||||
|
|
|
соединенных |
группами |
11 и |
|||||||
|
|
|
9 элементов. Возможны и де |
|||||||||
|
|
|
лители двоичные, |
лестничные |
||||||||
|
|
|
(с |
коэффициентами |
передачи |
|||||||
|
|
|
1/2, |
1/5...) |
и |
др. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изменение сопротивления |
|||||||||
Рис. 4.6. Схема дуально-реверсивного |
де |
источника |
сигнала |
и |
|
прово |
||||||
димости |
в |
цепи нагрузки, а |
||||||||||
лителя напряжения — первая (а) и вторая |
также погрешности из-за ком |
|||||||||||
|
(б ) ф азы |
|
||||||||||
|
|
|
мутации |
несколько |
снижает |
|||||||
выигрыш, показанный в выражении (4.2). Представляется, |
однако, |
|||||||||||
что современная микроэлектронная технология |
|
в |
сочетании с мик |
|||||||||
ропроцессорной обработкой делает |
дуально-реверсивное |
преобра |
зование весьма привлекательным. Разумеется, поиск новых составов и технологий для изготовления прецизионных резисторов и делите лей обычного типа остается актуальным.
ДЕЛИТЕЛИ ПЕРЕМЕННОГО НАПРЯЖЕНИЯ
В таких делителях помимо высокого входного сопротивления, малой температурной и временной нестабильности коэффициента де ления требуется обеспечить стабильность и равномерность частот ной характеристики во всем рабочем диапазоне частот. Практически это сводится к тому, чтобы делители собирались из безреактивных резисторов; выше отмечалась малая реактивность пленочных ре зисторов.
Ограниченное применение, главным образом в высоковольтных цепях, получили емкостные делители. Обеспечить приемлемые мет рологические параметры с помощью емкостных делителей затрудни тельно. Рассмотрим, например, емкостный делитель, рассчитанный на частотный диапазон 20 Гц — 100 кГц (рис. 4.7, а) с коэффициен том деления 10 : 1. Здесь Свх — паразитная емкость входной цепи прибора, С2 служит для подстройки коэффициента деления. Стремясь снизить входную емкость прибора, примем Сх — 30 пФ. Коэффи-
циент деления
^(^1 “Ь С2 “Ь С3 ~Ь ^вх)/^! — С/Сг,
что при известном значении Свх позволяет определить величину Са. Принимая погрешность делителя, вызванную в основном различной температурной и временной нестабильностью конденсаторов, и час тотную погрешность делителя не более 0,05 % (М = 1,0005), полу чаем, что требуемое значение входного сопротивления прибора при низшей частоте диапазона (20 Гц), определяемое по формуле
Явх = (1/®С) У М *— 1,
сосгигает величины #„х = 840 МОм, что приближается к величине допротивления изоляции между входными зажимами прибора.
Рис. 4.7. Схемы делителей переменного напряжения: а — емкостно го; б — частотно-компенсированного
Делители переменного напряжения выполняются преимущест венно по частотно-компенсированной схеме (рис. 4.7, б). Коэффици ент деления не зависит от частоты, если звенья делителя можно пред ставить параллельными #С-цепочками с сосредоточенными парамет рами и равенством постоянных времени звеньев ШС1 и Я2С2 (как в уравновешенных мостах переменного тока). Коэффициент деления
к — (?1 -|- 22)/г2 = ($1 а = (Сх -{- С2)/Сх;
при этом Яъх и Свх включены в состав Я2 и С2.
Выбрав прецизионные резисторы из числа безреактивных и высо кокачественные конденсаторы с малыми температурными и времен ными коэффициентами, можно получить делители с погрешностью отношения менее 0,01 % в диапазоне до 100 кГц. Подобные делители пригодны для использования в универсальных приборах — для постоянного и переменного напряжения. При работе в диапазоне 100 МГц и выше в целях устранения возбуждения (из-за паразитных индуктивностей) последовательно с конденсатором С1 включают сопротивление в 10—20 Ом.
4.4. УСТРОЙСТВО ВЫБОРКИ И ХРАНЕНИЯ
УВХ РАЗОМКНУТОГО ТИПА
Дискретизация аналоговых сигналов — выборки мгновенного значения и хранения в течение определенного времени осуществля ется с помощью устройств выборки и хранения УВХ. Обычно на вход
УВХ поступает сигнал, нормированный входным устройством (± 5 В ±10 В) и, следовательно, шумы не могут заметно исказить работу устройства. Упрощенная структура УВХ разомкнутого типа пока зана на рис. 4.8, а, а временные процессы — на рис. 4.8, б, в. С по мощью управляющего сигнала IIу производится попеременное вклю чение -— выключение электронного ключа двусторонней проводи мости 5. В момент ключ замыкается и сигнал 0 Х, усиленный в ОУ1,
|
|
|
|
|
|
Рис. |
4.8 |
УВХ разомкнутого типа |
||||||
|
|
|
|
|
|
(о), |
временные |
процессы |
в них |
|||||
|
|
|
|
|
|
(б) и напряжение, управляющее |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ключом (в) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
заряжает |
(разряжает) |
кон |
||||||
|
|
|
|
|
|
денсатор |
памяти |
Сп; |
по |
|||||
|
|
|
|
|
|
окончании переходного про |
||||||||
|
|
|
|
|
|
цесса |
(рис. |
4.8, б) |
напря |
|||||
|
|
|
|
|
|
жение на конденсаторе или |
||||||||
1 |
1 |
|
|
|
|
на |
выходе |
ОУ2 (1/ВЫх) |
от |
|||||
|
|
|
|
слеживает |
входной |
сигнал |
||||||||
|
1 |
1 |
1 |
|
|
(с погрешностью АС/Х). Вре |
||||||||
|
1 |
|
1 |
|
менной интервал от начала |
|||||||||
|
1 |
|
1 |
|
выборки (*0) |
до окончания |
||||||||
|
I |
|
1 |
|
||||||||||
|
„ |
т8~ |
4 |
|
|
переходного процесса (1г) — |
||||||||
0 1— ------- |
|
1------- |
|
это |
время |
установки |
|
Туе?; |
||||||
|
|
время |
|
выборки |
|
Г в > |
||||||||
|
Хранение |
выборка |
1Хранение |
1 |
> |
|
|
|
В |
омент и ключ |
||||
|
|
6 |
|
|
|
Т уст.шах* о |
мигает 12 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
8 размыкается, что |
сопро |
вождается броском выходного напряжения, в результате чего на кон денсаторе С„ запоминается напряжение, соответствующее моменту *3, а не 12. Это смещение, вызванное в основном длительностью размыка ния 8 , называется апертурным временем Т а, в котором выделяют постоянную составляющую и переменную, так называемую апертур ную «дрожь» (примерно десятая часть постоянной). Апертурное время вносит неопределенность в установлении момента дискретизации
(датирование) и погрешность передачи уровня, которая вместе со
статической погрешностью отслеживания {А11х) обозначена на рис. 4.8, б как На этапе хранения (рис. 4.8, в), длительность которого согласовывается с длительностью цикла работы АЦП, на пряжение на выходе УВХ должно быть неизменным. Однако вслед ствие частичного разряда конденсатора С„ возникает погрешность
П2
стирания (на рис. 4.8, б) это отражено небольшим наклоном
(/в ы х -
Очевидно, что при выборе структуры и схемы УВХ предпочтение отдается устройствам, обеспечивающим минимальную погрешность передачи на АЦП мгновенного значения аналоговой величины, мак симальное быстродействие и минимальную неопределенность дати рования. Поскольку снижение погрешности передачи достигается, как правило, ценой снижения быстродействия, то целесообразно для сравнительной оценки качества УВХ пользоваться таким комплекс ным параметром, как произведение погрешность X время выборки.
Полагая, что разработчиком не допущены какие-либо грубые промахи (применение конденсатора памяти с недостаточно низкой остаточной поляризацией, некорректное экранирование и заземле ние и т. п.), рассмотрим пути снижения основных погрешностей
УВХ — погрешность статизма (Д(/*), погрешность из-за апертур ного времени и погрешность стирания. Оценку статической погреш ности слежения проведем применительно к схеме УВХ (рис. 4.8, а} для входного сигнала в виде скачка постоянного напряжения в мо мент на какой-то уровень (Ум. Выходное напряжение определяетсявыражением
у » . = где т3 = К%Си — постоянная цепи заряда (Яъ— эквивалентное вы
ходное сопротивление ОУ1)\ Тв — длительность выборки. Погрешность из-за переходного процесса в относительном выра
жении
Ш'х = е~т*1х* |
(4.3) |
и для ее снижения, как следует из данного частного примера, необ ходимо увеличивать Тв и уменьшать г3. Эти меры, однако, ведут к. снижению быстродействия и увеличению погрешности стирания. Ускорение переходного процесса, что позволяет формулу (4.3) при менить для оценки погрешности слежения, при заданной величине Сп достигают увеличением тока заряда, поставляемого выходным каскадом 0У1, и уменьшением # 9, как это реализуется в УВХ зам кнутого типа. Статическая погрешность слежения включает также погрешности, вызванные напряжением смещения операционных уси лителей (дрейф) — е01 и еиа. Методы их частичной компенсации или учета уже обсуждались.
Для оценки погрешности датирования, вызванной апертурнымвременем (или временем размыкания ключа 5), были выдвинуты предложения, рассмотренные в работе [15]. Что касается погрешно сти передачи, вызванной Та, то здесь возникают определенные труд ности, поскольку необходимые сведения о величине и значении про изводной входного сигнала получить трудно; можно лишь приблизи тельно оценить погрешность передачи для известного класса
сигналов.
Для уменьшения погрешности стирания следует увеличить ем кость С„, уменьшить ток разряда (входной ток ОУ2) и уменьшить
длительность этапа хранения. Однако в выборе всех этих величин большой свободы нет: увеличение Сп связано с увеличением дли тельности этапа выборки; уменьшение тока разряда нелегко увязать •с малой погрешностью передачи ОУ2; длительность этапа хранения зависит от длительности цикла работы АЦП. Оптимальным можно •считать выбор упомянутых параметров, при которых погрешность стирания не превышает 1/3 ЕМР.
УВХ разомкнутого типа по общей погрешности, даже без учета до полнительных погрешностей, возникших вследствие проникновения сигнала через паразитную емкость ключа и коммутационных выбро сов, вызванных управляющими импульсами, а также по достижимой длительности цикла, в большинстве случаев не отвечают совре менным требованиям. Лучшими параметрами отличаются УВХ зам кнутого типа, которые в зависимости от принципа действия, подраз деляются на компараторные, интегрирующие и итеративные [40].
УВХ КОМПАРАТОРНОГО ТИПА
На рис. 4.9 показана структурная схема УВХ компараторного типа. Благодаря глубокой ООС существенно снижена погрешность слежения, включая погрешности смещения нуля усилителей ОУ1 и
ОУ2, |
уменьшена нелинейность амплитудной |
характеристики. |
На |
|||||
Г-> |
|
|
|
этапе выборки ключ 5 / зам |
||||
\ « |
> |
|
кнут; в конце выборки напря |
|||||
Щих |
жение на конденсаторе Сп |
|||||||
Г |
||||||||
А |
№ |
5/ |
0У2 |
|
Уел = |
+ е01) 1+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
~-Св |
|
|
л - е |
|
||
Рис. 4.9. УВХ |
компараторного |
типа (а); |
^ |
021+ а д 2 ’ |
|
|||
где Кг, К2— коэффициент уси |
||||||||
«итерирующее УВХ (б); итеративное УВХ |
||||||||
|
|
(в) |
|
|
ления ОУ1 и ОУ2, обычно |
|||
На |
этапе |
|
|
|
/Сх> 1 , |
К2 = I. |
|
|
хранения 81 разомкнуты, 82 замкнут; выравнивание |
||||||||
потенциалов |
на ключе |
5 / |
исключает изменение напряжения |
на |
||||
-конденсаторе Сп. Выходное напряжение (хранение) |
|
|||||||
|
|
^/вы х = |
$1сп “ Ь еог) К2 •■= Уел + е02. |
|
Погрешность слежения из-за ограниченности коэффициента усилеиия компарирующего усилителя 0У1 оценивается величиной
д / / '_ ^х 4- еь\ 4~еог Кг+ 1
Аналогично, в (Кг + 1)раз подавляются и дополнительные погреш ности коэффициента передачи УВХ. Кроме того, важным преиму ществом компараторного УВХ по сравнению с разомкнутой схемой является то, что благодаря ООС, охватывающей ключ 51, существен но снижено его эквивалентное сопротивление Кв и, следовательно, скорость отслеживания определяется лишь максимально достижи мым током усилителя ОУ1. Что касается апертурных погрешностей, до они остались на уровне достижений УВХ разомкнутого типа-
Выше применение интегрирующего звена в АЦП рассматривалось как противовес АЦП с УВХ. Вместе с тем при достаточно малом времени выборки Т ъ и медленно изменяющемся аналоговом сигналеинтегрирующее звено играет роль УВХ. На конденсаторе памяти С„ в течение такта выборки накапливается заряд, пропорциональный входному сигналу и величине Тв. Соответственно меняется смысл
ошибки датирования, вызванной |
апертурным временем Тл. Н а |
||||||
упрощенной |
структурной |
схеме |
м |
|
|||
(рис. 4.10) не отражены устройства |
- с п — |
||||||
для компенсации напряжения |
сме |
__ _____ , |
|||||
щения, балансировки токов смеще |
81 |
|
|||||
ния входного |
каскада |
(например, |
> |
||||
- - |
|||||||
путем включения |
резистора в цепь |
|
у&нг |
||||
неинвертирующего |
входа) или уст |
Г |
|||||
|
|||||||
ройства для снятия остаточного на |
|
|
|||||
пряжения на конденсаторе Сп перед |
Рис, 4.10. Схема УВХ |
интегрирую |
|||||
каждым этапом выборки |
(в прибо |
щего типа |
|
||||
рах с микропроцессором это напря |
|
|
|||||
жение учитывается |
при |
обработке результата). К положительным |
свойствам интегрирующих УВХ относится их помехозащищенность от высокочастотных наводок, а также исключение токов утечки, через паразитную емкость разомкнутого ключа 51 (ООС чепез резистор Я2).
ИТЕРАТИВНЫЕ УВХ
В этих УВХ достигается наилучшее сочетание погрешности в длительности цикла (минимальное их произведение) среди схем зам кнутого типа. При сохранении всех положительных свойств замкну тых УВХ с ООС, а именно: практически полное исключение влиянии сопротивления аналогового ключа в цепи заряда Сп, уменьшение токов утечки и других, в итеративных УВХ происходит коррекция погрешности статизма. При многократной коррекции (итерации) на этапе хранения погрешность статизма уменьшается до величины
АС/; = * / Ж 1 + 1Л |
<4-4> |
где N — число итераций.
Из выражения (4.4) следует, что итеративное УВХ равноценно компараторному, в котором коэффициент усиления ОУ1 увеличен
до значения То, что в итеративных УВХ удается получить оди наковые результаты, как и в компараторных при значительно мень шемзначении /Сх, оценивается соответствующим увеличением быстро действия (ширины полосы частот). Обычно ограничиваются двух каскадными УВХ с N = 2 (рис. 4.11). На этапе выборки (первая итерация) замкнуты ключи 5 / и 32, На конденсаторе С„ фиксирует ся напряжение
^ = Ц Л З Д С ! + 1)].
Вторая итерация совпадает с этапом хранения (замкнут ключ 33). При этом буферный усилитель ОУ2 оказывается включенным в цепь ООС 0У1\ напряжение Ух перезаписывается на вход ОУ2:
— У1 [К1КК1 + !)]•
Напряжение коррекции
Д(/к = 11х [(*, + 1)!(Кх + 1)1 - |
\ Ш |
х + 1)1. |
а погрешность статизма |
||
|
ш 'х = |
и л к х + 1)а. |
Погрешность от напряжений смещения нуля в ОУ1, ОУ2, как и в компараторной схеме, составляет
Д е0 = (е01 + е(а)/(К1+ 1).
Рассмотрим влияние паразит»
Рис. 4.11. Схема УВХ интенсивного типа ных емкостей в итеративном УВХ. Проникновение части сигнала через конденсатор С1 практически незаметно, так как сиг
нал замыкается на малое выходное сопротивление ОУ2. В резуль тате действия ООС разность потенциалов на конденсаторах С2 и СЗ близка к нулю, что исключает заметные «натекания» зарядов и иска жение работы УВХ. Серийные УВХ итеративного типа обеспечи вают погрешность передачи 0,01 % при Тв ^ 5 мкс.
4.5. ИМПУЛЬСНЫЙ ТРАНСФОРМАТОР С ОБЪЕМНЫМ ВИТКОМ СВЯЗИ
Как уже было установлено выше (см. гл. 2), для эффективного подавления помех общего вида необходимо уменьшить емкость между контурами аналоговой и дискретной частей цифровых приборов. Не всегда информационные и управляющие связи между этими гальва нически разделенными цепями можно выполнить с помощью опто электронных элементов — ощутимая проходная емкость (единицы
.пикофарад), инерционность, невысокое рабочее напряжение и нарушение работы при разнесении смещающих уровней на передаю щей и приемных сторонах ограничивают область применения по следних.
В импульсных трансформаторах специальной конструкции [34] удается снизить проходную емкость между обмотками до сотых до лей пикофарад при одновременном практически идеальном экрани ровании обмоток. Сущность уменьшения емкости между обмотками можно показать на схеме импульсного трансформатора (рис. 4.12, а). Если бы не было экранов между обмотками щ и щ , то проходные •емкости можно представить в виде сосредоточенных емкостей Сг и С9, достигающих нескольких десятков пикофарад; сигнал на любой из обмоток вызывает довольно значительный емкостный ток помехи. Лри введении экранов Э1, Э2 остаточная емкость между обмотками
С3снижается по сравнению с Сг примерно на два порядка. Емкость между экранами С4 при этом тока не проводит, ток помехи опреде ляется лишь небольшой емкостью С8.
Структура трансформатора (рис. 4.12, б) позволяет уяснить ме ханизм экранирования. Первичная и вторичная обмотки 1, 2 распо ложены на тороидальных сердечниках и помещены в кольцеобразные экраны 4, 5, которые расположены в двух стаканах, стянутых цент ральным болтом 6 и образуют таким образом внешний экран 3. При подаче сигнала на первичную обмотку поток в сердечнике вызывает
|
|
|
|
|
6 |
Рис. |
4.12. |
Схемы |
импульсного |
и . |
2 |
трансформатора (а); |
упращениая |
г |
|||
сруктура трансформатора с объем |
3 |
< - |
|||
ным |
витком |
связи |
(б); схема |
||
связи с объемным |
витком (а) |
|
6 3 |
в экране 3, представляющем собой короткозамкнутый виток, ток, возбуждающий в сердечнике вторичной обмотки 2 противопоток, рав ный по величине потоку первичной катушки. Условно короткозам кнутый виток связи, охватывающей обе катушки, показан штриховой линией А. Экран 3 образуется как тело вращения витка А и является объемным витком связи между обмотками 1, 2 (рис. 4.12, а). В ре зультате равенства противоположно направленных токов в объем ном витке (сопротивление достаточно мало) его поверхность эквипо тенциальна. Объемный виток замыкает магнитное поле внутри себя, что обеспечивает эффективное экранирование магнитного поля.
Экраны 4, 5, в которых помещены катушки щ, щ , можно рас сматривать в свою очередь как объемные витки связи между проти воположными частями катушек. Противопотоки, созданные катуш кой (короткозамкнутый виток показан штриховой линией Б), ком пенсирует друг друга, в результате чего экраны 4,5 также являются эквипотенциальными. В разработанной конструкции удалось прак тически полностью экранировать маломощный импульсный транс форматор от влияния внешних полей, а также защитить внешнюю среду от воздействия поля трансформатора. Проходная емкость С, составляет сотые доли пикофарады.
Подобный принцип построения трансформаторов, используемых для передачи сигналов в цифровом приборе, целесообразно распро странить и на силовые трансформаторы, служащие для питания ана-
лотовой части приборов с тем, чтобы уменьшить емкость между ана логовой и цифровой частями прибора. Принцип передачи энергии к узлам прибора стабилизированным переменным током открывает возможность практической реализации этого предложения.
4.6.ВЫНОСНОЙ ПРОБНИК ДЛЯ ПРИЕМА Ш ИРОКОПОЛОСНЫ Х СИГНАЛОВ
Вширокополостных приборах (частотомеры, вольтметры, спект роанализаторы, осциллографы и др.) возникает необходимость умень шить длину подводящих проводов вплоть до того, чтобы сигнал с
точки на печатной плате снять на короткий штырек приемного
а — делитель-насадка; б — согласующий резистор-насадка; в ■— вы носная
устройства прибора. При этом для частот выше 100 МГц должно быть обеспечено согласованное входное сопротивление (50 или 75 Ом), а для низкочастотной части диапазона (0—100 кГц) желательно сохра нить высокое входное сопротивление (1 МОм и более).
При выборе схемы и конструкции выносного пробника следует в максимальной степени учитывать следующие требования:
пробник должен иметь равномерную частотную характеристику во всем рабочем диапазоне (степень равномерности оговаривается для разных приборов);
точность передачи уровня сигнала на вход определяется типом прибора и требованиями к нему;
в пробнике, рассчитанном на прием сигналов постоянного тока, необходимо предусмотреть автоматическую компенсацию дрейфа активного элемента (полевой транзистор и др.) при изменении тока нагрузки пробника;
конструкция и масса выносного пробника должны обеспечить удобство пользования.