книги / Хладноломкость металлоконструкций и деталей машин
..pdfтрещины, но и на напряженное состояние, отвечающее распро странению трещины, приводя фактически к повышению внеш ней нагрузки. Что касается области квазихрупкого и вязкого разрушений, то здесь, очевидно, эта энергия не могла оказать существенного влияния на ход процесса разрушения.
По данным А. С. Фалькевича 13], склонность к хрупкости резервуарной стали (хрупкая трещина по всему листу или пол ное разрушение резервуара) в эксплуатационных условиях ха рактеризуется следующими данными: Тк.д.у > 45°, 7’к.д.с око ло 0° В то же время торможение хрупких трещин наблюдалось в листах, у которых Тк.л,у около + 5 , а Гк.д.с — около —35°.
Металлические резервуары представляют сварную конструк цию, характеризующуюся относительно высокими внутренними напряжениями. Поэтому хрупкие трещины появляются в наи более напряженных местах почти исключительно в зимнее вре
мя |
(по |
данным |
А. С. Фалькевича на ноябрь—февраль падает |
96,7% |
всех |
зафиксированных случаев образования трещин |
|
и |
разрушений). При этом и рабочие напряжения составляют |
Температурный запас вязкости сталей с судов, потерпевших аварии
Тип или название |
То. |
т015, |
г к.д.с, |
Г ( к ■ |
1 |
в, |
судна |
°с |
°С |
°С |
^ |
О |
М М |
Таблица 2
Примечание
«Т-2» |
+ 2 |
— |
+25 |
—23 |
25,4 |
Начало тре |
«Т-2» |
—15 |
— |
+ 5 |
—20 |
16,0 |
щины |
То же |
||||||
«Либерти» |
+ 5 |
27 |
+33 |
—28 |
— |
» |
» |
+ 1 5 |
30 |
+35 |
—20 |
— |
» |
» |
+15 |
45 |
+45 |
-3 0 |
— |
» |
«Калуга» |
+ 2 |
— |
+30 |
—28 |
22,0 |
» |
«Плавкран» |
—37 |
— |
+10 |
—47 |
— |
» |
» |
—30 |
— |
+10 |
—40 |
— |
» |
«Брянск» |
0 |
— |
+20 |
—20 |
18,0 |
— |
«Херсон» . . . . |
+ 5 |
— |
+30 |
—25 |
10,0 |
— |
«Валерий Чкалов» |
—10 |
— |
+Ю |
—20 |
15.0 |
— |
«Либерти» |
+15 |
—18 |
+ 2 |
+13 |
— |
Конец трещи |
» |
+20 |
+ 5 |
+25 |
—5 |
— |
ны |
» |
+20 |
+ 5 ' |
+25 |
—5 |
» |
|
» |
+ 5 |
+ 7 |
+27 |
—22 |
— |
» |
» |
+ 7 |
+ 1 |
+21 |
—14 |
— |
» |
» |
+ 7 |
+ 5 |
+25 |
—18 |
— |
» |
» |
+ 7 |
+ 1 3 |
+ 3 3 |
—26 |
— |
> |
«Будапешт» |
• . —26 |
— |
—25 |
— 1 |
10 |
» |
Температурный запас вйзкости ст лей при авариях различных конструкций
Тип конструкции |
ГА* |
О |
т к. д. |
или детали |
|
°С |
|
"С |
°Т |
||
|
|
|
1 а -ь II к <
— т н. д. с, °С
и» мм Примечание
Резервуар |
+ 7 |
Гидр, испыт. |
» |
» |
15—21 |
» |
|
» |
+7 |
1,5-крат. раб. давл. |
|
2> |
+ 14 |
Гндр. испыт. |
|
» |
+ 1 4 |
|
|
» |
+21 |
0,31 |
»—12 7.7 кгс/мм-
» |
—1 |
|
0,79 |
» |
—162 |
8.8 кгс/мм- |
|
» |
—18 |
13,3 кгс/мм1 |
|
» |
—1 |
Гидр, испыт. |
|
» |
+ 8 |
» |
» |
» |
+ 5 |
0,38—0,47 |
кгс/мм1 |
» |
—4 |
Пустой |
|
Шпиндель |
80—107 |
|
|
Лебедка. |
+21 |
|
|
Кольцо |
+ 4 6 |
|
|
» |
+21 |
|
|
Мост |
—37 |
|
|
+ 3 5 |
- 2 8 |
32 |
(Начало трещины) |
|
+ 6 5 |
—43 |
32 |
» |
|
+ 7 0 |
—63 |
44,5 |
» |
|
+ 6 0 |
—46 |
76 |
» |
|
+ 3 3 |
—21 |
65,4 |
|
|
+ 4 7 |
—25 |
193,7 |
|
|
+ 2 6 |
—27 |
19,0 |
|
|
|
|
|||
— 123 |
—39 |
|
|
|
+ 3 1 |
—49 |
16,8 |
|
|
+ 2 0 |
—21 |
6 .4 — 26,2 |
Англия |
|
+ 2 0 |
- 1 2 |
6 .4 — 26,2 |
» |
|
+ 3 7 |
—32 |
|
» |
|
+ 2 0 |
—24 |
6 .4 — 22,2 |
Европа |
|
70 — 90 |
(+10)- |
2110 |
США |
|
|
|
- ( + 1 7 ) |
|
» |
+ 7 5 |
—54 |
38 |
||
+ |
100 |
—54 |
01470-65, 4-406 |
» |
+ |
113 |
—92 |
01930-304 - 330 |
» |
+ 5 8 |
—95 |
Макс. 63,5 |
Квебек |
|
—20 |
|
|
Канада |
|
+ 6 ____ |
— |
Бельгия |
||
|
0 |
—14 |
|
(конец трещины) |
Разрушение сварных образцов с трещинами и остаточными напряжениями (по данным X. Кихара и К. Масубуки)
%иС |
Т 0» |
кгс!мм- |
|
т50. |
т к.д.с |
АТ = |
°Т, |
°С |
*Т |
“С |
°с |
°с |
|
кгс1мг2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 , 2-1 |
+ 15 |
3 ,7 |
0,165 |
50 |
35 |
—20 |
22,4 |
+ 4 2 |
21,4 |
0,955 |
50 |
35 |
+ 7 |
0,21 |
—8 |
5,6 |
0,24 |
32 |
17 |
—25 |
23,9 |
+ 18 |
27,5 |
1,17 |
32 |
17 |
+ 1 |
0,1 6 |
— 20 |
2 ,5 |
0,1 |
33 |
18 |
—38 |
24,4 |
— 2 |
15,0 |
0,62 |
33 |
18 |
—20 |
|
+ 2 4 |
23,6 |
1 0,97 |
33 |
18 |
+ 6 |
незначительную величину |
от предела текучести. По данным |
|||||
А. С. Фалькевича |
—50% |
разрушенных |
резервуаров объемом |
5000 л*3 имели толщину стенки 11 мм и напряжения от гидроста тического давления, равные 11,4 кгс/мм2, а остальные 8 мм и
напряжение, равное 15,5 |
кгс/мма, что для |
стали марки Ст. |
3 |
этих толщин (от = 27—30 |
кгс/мм2) соответствует ■—0,4 и ~ 0 ,5 |
5 . |
|
А. С. Фалькевич с сотрудниками [13, 14] |
провел испытания' |
резервуарных сталей по методике Робертсона. Эти данные в коор
динатах |
о/от Ч- Д Т = |
Го |
— Г к.д.с представлены на рис. 7, |
причем |
Гк.д.с для трех |
из |
пяти исследованных сталей опре |
делялись по данным работы |
[131путем экстраполяции. Однако |
полученные данные свидетельствуют, что и в этом случае резкий загиб кривой происходит при температурном запасе вязкости, равном 0° Исключение составляет наиболее хрупкая бессемеров
ская |
сталь марки БСтЗ, для которой, возможно, вычисление |
Г к.д.с |
было произведено с большой ошибкой. |
Обращает на себя внимание резкая зависимость напряжений |
от температурного запаса вязкости и в области АГ < 0°, где по данным Фили и Александрова подобная зависимость отсут ствовала. По-видимому, это различие обусловлено различием методик. При испытании образцов по методу Робертсона, когда имеется по ширине образца градиент температур, создаются бо лее благоприятные условия для затормаживания возникших хрупких трещин, нежели при использовании методики созда ния однородного температурного поля. Последнее и приводит
к повышению напряжений |
при |
А Т — 0° от 0,25 от до 0,5 о т , |
хотя и в этом случае при |
А Г = |
(—80) — (—100)° эти напря |
жения также составляют |
0,25—0,30 от. |
Рассмотрим теперь некоторые случаи аварий судовых и дру гих конструкций и деталей машин. Во всех случаях была сде лана попытка определить величину температурного запаса вяз
кости ДТ = Т0 — Тк , причем за |
Тк принималась Т,4.д.с. |
Последняя величина определялась |
либо экспериментально,, |
либо по приведенным выше формулам. Анализ этих данных дол жен дать ответ, какой температурный запас вязкости по Гк.д.с (наиболее жесткий критерий хрупкости при статике) допустим, т. е. гарантирует отсутствие или по крайней мере затормажи вание хрупкой трещины в конструкциях.
В табл. 2 приведены данные автора, а также данные, заимст вованные из работ 15, 15, 161, относящиеся к хрупким разру шениям судов. Можно видеть, что хрупкие разрушения судов
происходили при |
условии, что Д Т — Т0— |
7 ’к .д .с< |
—20°, при |
чем в этом случае |
Гк.д.с определялась для |
листа, |
где хрупкая |
трещина начиналась. Торможение хрупких трещин имело местопри ДТ > —28°.
Это небольшое расхождение вполне могло быть обусловлено различием в уровне рабочих напряжений. Данные табл. 3, относя щиеся к случаям аварий нефтяных резервуаров, мостов и дета лей машин, подтверждают сказанное выше. Действительно, для сварных резервуаров и мостов в 13 случаях из 14 разрушение произошло при Т0— 7’к.д .с< —21° и лишь в одном случае при Д Т = —12°.
Таким образом, на основании анализа данных хрупких раз рушений различных сварных конструкций можно прийти к зак лючению, что Д Т = Т0 — Гк.д.с < . — 10° является условием хрупкого разрушения сварной конструкции. Если учесть дан ные испытаний больших образцов по Фили и С. И. Александрову
10° > • Д Т > — 10° |
является условием торможения хрупкой |
трещины. Условие |
Д Т > 10—30° есть условие безопасной эк |
сплуатации сварной конструкции (в зависимости от уровня сред них напряжений).
Роль |
остаточных напряжений ясна из |
целого ряда данных |
|
и здесь не может быть противоположных мнений. В. В. |
Шевер- |
||
ницкий |
[6] приводит данные испытаний на статический изгиб |
||
стади марки М16С при температуре —60°. |
Образцы |
шириной |
170, длиной 800, толщиной 20 мм с центральным надрезом ост ротой 0,04—0,06 мм разрушались при 33,0 кгс/мм2. Образцы таких же размеров, но с приваренными ребрами, между торцами которых располагалась поперечная трещина, разрушались примерно при 29 кгс/мм2.
Данные Кихара и Масубуки [1] по испытанию сварных образцов с трещинами и остаточными напряжениями еще более
показательны. Они свидетельствуют, что разрушение сварных образцов при низких номинальных напряжениях происходит лишь при температурном запасе вязкости А Т < —20°, что хорошо подтверждает приведенные выше данные по разрушению различных сварных конструкций. При температурном запасе вязкости Д Т — Т0 — Тк.д.с, большем 0°, разрушения в усло виях концентрации напряжений и действия остаточных напря жений происходят лишь при напряжениях порядка предела те кучести (табл. 4).
В ы в о д ы
Рассмотрев причины хрупких разрушений сварных конструк ций, методы определения склонности стали к хрупкости и про анализировав условия хрупких разрушений целого ряда свар ных конструкций, можно сделать следующие выводы:
1. Целесообразно ввести 1—2 единых способа оценки склон ности к хрупкости сталей, применяемых в различных областях техники, путем нормализации испытаний по определению критической температуры хрупкости.
2.Оценка склонности к хрупкости стали, работающей в сос таве сварных конструкций, должна производиться либо по виду излома (Тк.д.с), либо по ударной вязкости на стандартных образ цах с о-образным надрезом.
3.Анализ многочисленных данных хрупких разрушений раз личных сварных конструкций свидетельствует, что определяю
щим |
является величина температурного запаса вязкости. |
4. |
Величина температурного запаса вязкости Д Т = Т0 — |
— Т'к.д.с более— 10°С обеспечивает торможение хрупких трещин и, следовательно, отсутствие катастрофических хрупких разру шений.
5. Отсутствие хрупких разрушений возможно лишь при ве
личине температурного запаса вязкости, большей |
10° и изме |
няющейся в зависимости от уровня номинальных |
напряжений |
в пределах 20—30°. |
|
ЛИ Т Е Р А Т У Р А
1.Н. Н. Д а в и д е н к о в . Динамические испытания металлов. ОНТИ НКТП, 1936.
2. |
Е. |
М. |
Ш е в а н д и н. |
Заводская лаборатория, |
X X III, 8, |
949, 1957. |
||
3. |
А. |
С. |
Ф а л ь к е в и ч. |
Прочность сварных конструкций. |
Сборник. |
|||
|
М.—Л ., Машгиз, |
1958. |
|
|
|
|
||
4. |
Е. |
М. |
Ш е в а н д и н. |
Заводская лаборатория, |
XXV |
12, |
1498, 1959. |
|
5. |
С. |
С. |
К а н ф о р . |
Корпусная сталь. Судпромгиз. |
Л., |
1960. |
|
6. В. В . |
Ш е в е р н и ц к и й. Автоматическая |
сварка, |
1960, № |
10. |
|
|||||||||||||||||
7. |
Н. |
К и Ь а г а |
апб |
М. М а з и Ь и с ь |
Л. |
|
АУе1бш& V. 37, 1958, № |
4. |
||||||||||||||
8. Н. Н. |
Д а в и д е и к о в. |
Проблема удара |
в металловедении. М., |
Изд-во |
||||||||||||||||||
|
АН |
СССР, |
1938. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
9. |
И. А. |
Р а з о в, |
Е. М. |
Ш е в а н д и н. |
Заводская лаборатория, |
XXIV, |
||||||||||||||||
|
3, |
317, |
1958. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
10. С. И. |
А л е к с а н д р о в . |
Статья |
в |
настоящем сборнике. |
|
|
|
|
||||||||||||||
11. |
Р. Л. |
Р е 11 у , |
И. |
Н г 1 к о, |
8. К. |
К 1е р р е |
а п б |
М. |
5. |
|
Ыо г 1 - |
|||||||||||
|
Ъ и г. |
Л. |
АУ е 1 б 1 п |
V. 33, N0. 2, 1954. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
12. |
Р. |
Л. |
Р е 1 1 у, |
М. |
8. |
N о г 1 Ь и р, |
8. |
К. |
К 1 е р р е |
|
апб |
М. |
||||||||||
13. |
О е п з а т е г . |
Л. АУе1бш& V. 34, |
1955, N0. 12. |
|
и |
А. С. |
Ф а л |
ъ- |
||||||||||||||
Р. И. |
Д у д а , |
Л. С. |
Л и в ш и ц , |
В. Д. |
Т а р а н |
|||||||||||||||||
|
к е в и ч. Исследование листовой |
стали |
|
для |
|
резервуаров. |
— Строитель^ |
|||||||||||||||
|
ство предприятий нефтяной промышленности, 1957, |
№ |
1. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
14. |
А. С. |
Ф а л ь к е в и ч, |
Л. С. Л и в ш и ц , |
С. И. |
П а н и ч. |
Сварочное |
||||||||||||||||
|
производство, |
1955, |
№ |
12. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
15. |
Р. Р. |
Р и з а с, |
А. |
Л. |
В а Ь е с к 1 |
а п б |
АУ. 8. |
Р е 111 п ь |
Л. АУе1- |
|||||||||||||
|
бш&, |
V. |
37, |
1958, |
N0, |
9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
16. |
Е. К. |
Р а г к е г. ВпШ е Векауюиг о! Е п еш еегт§ 81гис1игоз. N. У., 1957 |
УДК 539. 4. 014:669. 11
О. в. КЛЯВИИ, Б. И. СМИРНОВ
ИЗМЕНЕНИЕ ХРУПКОЙ ПРОЧНОСТИ СТАЛИ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 4,2°К ПОСЛЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
Изучение влияния предварительной пластической деформации на хладноломкость стали представляет большой практи ческий интерес, так как детали машин и конструкций, работаю щих в условиях низких температур, при их изготовлении под вергаются механической обработке. Кроме того, подобные иссле дования способствуют выяснению физической природы хрупкого разрушения. Имеется целый ряд работ, посвященных этому вопросу [1—3]. В них было установлено, что пластичный при некоторой температуре материал становится хрупким в резуль тате предварительной деформации при более высокой темпера туре как растяжением, так и сжатием. Однако причины наблю даемых эффектов до сих пор не ясны. В большей части упомяну тых работ изучалось влияние предварительной деформации на. критическую температуру хрупкости. В настоящей работе внимание было обращено на величину хрупкой прочности, при чем последняя определялась при температуре, когда хрупким является и недеформированный образец.
В качестве материала исследования была взята сталь 2 (0,2% С). Из прутков диаметром 12 мм изготовлялись образцы с головками, форма которых показана на рис. 1. Готовые образцы отжигались в течение часа в вакууме при 700° С. После этого они деформировались пластически на 11 % при 300° К, причем одни из них подвергались сжатию, а другие — растяжению. Полу чаемое при этом упрочнение составляло 19 ± 0,5 кгс1ммй. Хруп кая прочность как деформированных, так и отожженных образ цов определялась в опытах на растяжение при температуре 4,2° К (жидкий гелий). Эта температура была выбрана потому,
бо° |
что при 77° К |
(жидкий |
азот) |
разрушение |
|
отожженных образцов происходило с образо |
|||
|
ванием шейки [4]. Растяжение |
производилось |
||
|
на специальной машине |
[51 со скоростью 1,6 |
||
|
мм!мин, сжатие — на машине Дубова—Регеля |
|||
|
161. |
|
|
|
|
Оказалось, |
что при |
4,2°К |
все образцы |
Рис. 1. Форма об- |
разрушаются хрупко, однако при разных нап- |
|||
разцов. |
ряжениях от , величины которых приведены в |
|||
|
таблице. Видно, что предварительная дефор |
мация растяжением повышает хрупкую прочность, а сжатием—по нижает. При зтом следует отметить еще одно обстоятельство. В процессе нагружения в жидком гелии в упругой области еще задолго до разрушения на диаграмме наблюдаются скачки (сры вы), аналогичные ветрешощимся при двойииковании. Величина срыва по..напряжениям составляет примерно 0,2— 1,0 кге/мм2. При этом оказывается (см. таблицу), что число скачков тем боль ше, чем выше величина хрупкой прочности. Поскольку подоб ные срывы на диаграммах деформирования наблюдаются при двойииковании, было проведено изучение микроструктуры об разцов, имеющих максимальное число скачков. Следов двойникования обнаружено не было.
Полученные результаты можно объяснить следующим обра зом. В настоящее время считается доказанным, что хрупкому разрушению в подавляющем большинстве случаев предшествует пластическая деформация [71. При этом для появления хруп кого разрушения требуется выполнение одновременно двух ус ловий [8, 9]: достижение некоторого значения касательных нап ряжений, обеспечивающего появление первой микротрещины, и определенного значения нормальных растягивающих напря жений, необходимого для распространения хрупкой трещины. Тогда повышение хрупкой прочности в результате растяжения объясняется тем, что последнее повысило сдвиговой порог, не обходимый для наступления микропластичности. При количест венном сравнении оказывается, что величина полученного при деформации упрочнения и разница в хрупких прочностях рас тянутого и исходного образцов одинаковы, а именно 19 кге!ммг'. Для образцов, подвергнутых сжатию, сдвиговой порог, соглас но эффекту Баушингера, понижается, что и приводит к умень шению хрупкой прочности. Величину эффекта Баушингера на наших образцах оценить было трудно, однако для грубой оценки можно использовать данные Васильева [10] для такой же стали. Им было получено, что напряжения течения (при до пуске 0,05%) предварительно сжатых и растянутых на 10,2%
Состояние |
<Т'р |
Число |
Напряжения при скачках, |
|
образца |
кг/мм* |
скачков |
кгс/мм* |
|
Отожженный |
8 0 ± 5 |
1 |
— 3 |
61 — 70 |
Раст5шутый |
9 9 + 2 |
8 |
— 10 |
6 0 — 94 |
Сжатый |
56+5 |
0 — 1 |
48 |
образцов отличаются на 38 кгс/мм2. |
Из таблицы видно, что |
раз |
||
ница в хрупких прочностях наших образцов (деформация |
11 %), |
|||
деформированных |
в разных |
направлениях, |
составляет |
|
43 ± 7 кгс1мм~. |
|
|
|
|
Подобное же объяснение может быть дано на основе остаточ ных микронапряжений, возникающих в материалах в результа
те пластической деформации. Как было показано |
Васильевым |
[10], эти напряжения, действующие на области |
матрицы, яв |
ляются всегда сжимающими независимо от знака |
пластической |
деформации. Уравновешиваются они благодаря |
присутствию |
каких-то очень малых, но более прочных областей (возможно, границ зерен или блоков мозаики). Система получающихся микронапряжений в случае аксиального нагружения в направ
лении 0—0 показана на рис. 2, причем после растяжения |<ти |;>
> | о 2( |, а после сжатия |сг1г <С |.
Рассмотрим теперь, какие значения будут иметь касатель ные напряжения в различных образцах при нагружении после учета остаточных микронапряжений. При нагружении вдоль
направления 0—0 т = у ---- \_^и\_^\^п\_^ т |
е после предвари |
тельного растяжения т < —, а после |
сжатия |
Таким образом, внешние напряжения, при которых достигается уровень касательных напряжений, необходимый для зарожде ния сдвигов, приводящих к разрушению, должны быть больше в первом случае, чем во втором, что и наблюдается на опыте. Отсюда же следует, что в случае определения хрупкой проч ности при растяжении в направлении, перпендикулярном оси предварительной деформации, соотношение будет обратным, т. е. после предварительного сжатия хрупкая прочность в попе речном направлении должна увеличиваться. Эксперименталь ные данные Аллена [11] подтверждают это. О порядке величины
микронапряжений можно судить по данным |
работы [10], |
из |
|
которых следует, что после растяжения стали 2 на |
10,2% |
при |
|
300°К \ аи \ = 2 2 кгс1мм2 и |о2/| = 1 1 кгс/млг. |
При |
сравнении |
|
|
хрупкой |
прочности предварительно |
де |
||||||||
|
|
формированных образцов с прочностью ис |
||||||||||
|
|
ходных следует, конечно, |
учитывать, |
что |
||||||||
|
|
первые отличаются от последних не толь |
||||||||||
|
|
ко наличием |
остаточных |
|
микронапряже |
|||||||
|
|
ний, но и повышенным за счет упрочнения |
||||||||||
|
|
сопротивлением сдвига. |
|
|
|
|
||||||
|
|
Появление |
скачкообразной |
пластичес |
||||||||
|
|
кой деформации в |
кристаллических |
мате |
||||||||
|
|
риалах |
зависит от |
многих |
причин |
[121, |
||||||
|
|
связанных |
как с условиями их испытания |
|||||||||
Рис. 2. Распределение |
(температура, |
скорость деформации, жест |
||||||||||
остаточных |
микропа- |
кость машины)» так |
и |
со |
свойствами са |
|||||||
пряжений |
после одно- |
мих материалов (типа |
материала, его чис |
|||||||||
осной пластической де |
тоты, величины и ориентации |
зерен, тер |
||||||||||
формации. |
||||||||||||
мической |
обработки, характера состояния |
|||||||||||
|
|
|||||||||||
|
|
поверхности |
образцов). |
|
В |
аустенитных |
||||||
|
|
сталях, |
|
испытанных |
|
на |
растяжение |
при 4,2° К 1131, возникновение скачков сопровождается локаль ным повышением температуры образцов (примерно на 10° К)
вместах их прохождения за счет малых значений теплоемкости
итеплопроводности материала при гелиевых температурах. Кроме того, необходимо учесть, что в металлах с кристалличес кой решеткой типа ОЦК и сплавах на их основе имеются оп ределенные условия, благоприятствующие появлению скачков. Значительная температурная зависимость их предела текучести обеспечивает резкий срыв скоплений дислокаций при очень низ ких температурах и высоких приложенных напряжениях, что дает больший тепловой эффект, нежели в металлах с решеткой типа ГЦК, у которых предел текучести мало зависит от темпе ратуры. Разное количество скачков у стали 2 (см. таблицу), по-видимому, зависит от уровня максимальных разрушающих
напряжений, |
достигаемых |
в процессе растяжения образцов |
|
(131 из-за |
их |
различной |
предварительной деформационной |
обработки. |
|
|
|
Полученные результаты представляют практический инте рес. Из них следует, что пластическая обработка (штамповка, ковка и т. д.) деталей, работающих в услориях хладноломкости, должна проводиться таким образом, чтобы области материала, работающие на растяжение, подвергались предварительному пластическому растяжению, а не сжатию. Сжатия следует избе гать и при сварке, когда в результате разогрева некоторые оСласти могут подвергаться деформации сжатия. Может быть так