книги / Рудничная аэрология.-1
.pdfможно ближе к забою. В соответствии с ПБ, они должны отставать от забоя не более чем на 8 м, с тем чтобы в призабойной зоне всегда было деятельное перемешивание воздуха, определяемое дально бойностью струи, выходящей из конца вентиляционных труб. Даль нобойность в основном зависит от площади поперечного сечения выработки и места расположения трубопровода. При обычном расположении труб по одной из стенок выработки, ближе к кровле, дальнобойность /, по В. И. Воронину, равна
|
|
/ = k V T |
|
|
|
|
||
Результаты, получаемые по этой фор |
|
|
||||||
муле, |
совпадают |
с |
рекомендуемой* ПБ |
|
|
|||
/ = 8 м при |
значении S = |
7,5 м2. |
При |
|
|
|||
увеличении |
площади выработки / увели |
|
|
|||||
чивается и нет необходимости распола |
|
|
||||||
гать трубы так близко к забою, тем бо |
|
|
||||||
лее что это приводит |
к их |
разрушению |
|
|
||||
разлетающимися |
кусками горной массы. |
|
|
|||||
В |
практике встречаются случаи, когда |
|
|
|||||
подведение труб к забою на близкое рас |
|
|
||||||
стояние желательно, но технически нео |
|
|
||||||
существимо. В этих условиях можно ре |
|
|
||||||
комендовать |
снабжение вентиляционных |
|
|
|||||
труб |
на конце става |
постепенно |
сужа |
|
|
|||
ющимся насадком-конфузором, примене |
|
|
||||||
ние которого увеличивает дальнобойность |
|
|
||||||
струи и позволяет осуществлять деятель |
Рпс. 165. |
Нагнетательный |
||||||
ное проветривание забоя при расстоянии |
способ |
проветривания |
||||||
труб |
от забоя, доходящем |
до 25 м. |
|
|
Нагнетательный способ имеет преимущества перед другими спо собами при проветривании тупиковых забоев в газовых шахтах. В частности, при нагнетательном проветривании в призабойное пространство, где находятся люди и оборудование, поступает воз дух, не содержащий метана, что облегчает создание близ забоя нормальных атмосферных условий. Как известно, газовыделение происходит не только в призабойном пространстве, но и в остальной части выработки, причем интенсивность его постепенно умень шается в направлении от забоя к устыо. При движении исходящей струи по выработке она непрерывно обогащается метаном, вслед ствие чего для соблюдения установленных норм содержания газа в воздухе дебит исходящей струи в направлении от забоя к устью выработки должен постепенно увеличиваться. При нагнетательном проветривании это достигается вследствие утечек воздуха через
неплотности в |
трубопроводе. |
|
Вентиляционная струя, выходящая из устья выработки, должна |
||
подхватываться |
проходящей мимо |
свежей струей. Если этого |
не происходит, |
то часть исходящей |
струи может вновь попасть во |
всасывающее отверстие вентилятора и далее в забой, т. е. возникнет р е ц и р к у л я ц и я . Чтобы избежать рециркуляции, Правила безопасности предписывают, во-первых, устанавливать вентилятор не ближе 10 м от устья проветриваемой выработки и, во-вторых, подбирать вентилятор такой производительности Q , чтобы она не превышала 70% от количества воздуха ÇB, проходящего по выра ботке. Однако выполнение последнего требования не всегда гаран тирует отсутствие рециркуляции, так как, хотя движение воздуха на участке между вентилятором и устьем выработки всегда при этом будет происходить в нужном направлении, скорость движения может быть меньше скорости диффузии газов и последние будут распро страняться против движения воздушной струи.
Практика показывает, что ^распространение газов против струи не происходит при средней скорости потока около 0,15 м/сек, поэтому для исключения рециркуляции желательно соблюдать дополнитель ное условие
-^ ~ ^ В^ 0,15 м/сек,
где S — площадь поперечного сечения выработки, в которой уста новлен вентилятор, м2.
Из этого выражения следует, что скорость движения воздуха в сквозных выработках, от которых намечается проводить тупико вые выработки, всегда должна быть больше 0,15 м/сек.
Во всех случаях, когда дебит проходческого вентилятора выбран правильно из условий проветривания выработки точно в заданное время, рециркуляция приносит вред как при непрерывном выделе нии газов в забоях, так и в случае периодического выделения их, например при взрывных работах.
При проветривании выработок после взрывных работ концентра ция условной окиси углерода должна быть снижена по всей выра ботке до 0,008%. В начальный момент после взрыва газы занимают призабойную часть выработки, или так называемую зону отброса. По мере проветривания они разбавляются свежим воздухом, выходя щим из вентиляционных труб, и подвигаются к устью выработки. При этом максимальная концентрация газов наблюдается в сере дине газовой волны (см. рис. 139).
Если в период проветривания наблюдать за уменьшением кон центрации ядовитых газов в среднем по всей выработке, то получим
кривую а изменения концентрации в координатах с, % и |
(рис. 166). |
|||
Здесь Q — количество |
подаваемого в выработку |
воздуха, м?/мин; |
||
t — время, истекшее |
с начала |
проветривания, |
мин; |
V — объем |
всей проветриваемой |
выработки, |
ле3. |
|
|
В течение времени, необходимого для продвижения газового облака от призабойного пространства до устья выработки, средняя концентрация газа в выработке остается неизменной, а затем она начинает снижаться, вначале очень интенсивно, а в дальнейшем медленнее.
При больших площадях поперечного сечения и особенно при большой высоте выработки и малой средней скорости движения воз духа в призабойной зоне А (рис. 167) происходит интенсивное перемешивание воздуха, в зоне В воздух расслаивается, образуя встречные потоки, и в зоне С образуется круговое движение воздуха.
Зона деятельного перемешивания |
равна / + Ъ и может достигать |
60—70 м в зависимости от площа |
G, Vo |
ди поперечного сечения выработки |
ирасстояния труб от забоя. 0,6 Всасывающий способ провет
ривания |
(рис. |
168). |
Этот |
способ |
|
|
|
|
|
||
может применяться |
в рудниках, а |
о,ч |
|
|
|
|
|||||
также в негазовых угольных шах |
|
X V |
|
|
|||||||
тах. Достоинство его заключается |
|
|
|
||||||||
в том, что при |
правильно |
подоб |
|
|
|
||||||
ранном |
вентиляторе газы, образо |
о,г |
|
\ / |
|
|
|||||
вавшиеся близ забоя, не распро |
|
|
|
|
0,008 |
||||||
страняются по выработке, а заса |
|
|
|
|
|
||||||
сываются в вентиляционные трубы |
о |
|
|
|
i l |
||||||
и выбрасываются |
в |
исходящую |
|
|
|
||||||
струю. Данный способ удобен для |
|
|
|
|
V |
||||||
Рис. |
166. Изменение средней концен |
||||||||||
проветривания |
длинных |
вырабо |
|||||||||
ток, так |
как длина их |
не влияет |
трации ядовитых |
газов в |
выработке |
||||||
при различных |
способах |
проветри |
|||||||||
на количество |
высасываемого из |
|
|
вания |
|
забоя воздуха.
Главный недостаток этого способа заключается в том, что в при забойном пространстве отсутствует активное перемешивание воз-
У/.ЧУ,ЧУ/ХУ^УЛ /Ц|
'V ) |
lüd |
|
-S
\д ^ "
1
А-А
\
\
JWÀ
Рис. 167. Схема движения воздушных потоков в призабойной части тоннеля
духа; поскольку в вентиляционную трубу засасывается только воз дух, находящийся вблизи от нее, даже при длительном проветрива нии близ забоя могут остаться участки с большой концентрацией ядовитых газов. Второй недостаток заключается в том, что при обычных для всасывающего проветривания скоростях движения воздуха в выработке ядовитые газы могут распространяться против движения вентиляционной струи, что приводит к увеличению объема выработки, подлежащего проветриванию. Недостатком является
также то, что всасывающее проветривание требует применения жест ких трубопроводов. В некоторых случаях можно применять и гибкие трубопроводы, но вентилятор при этом следует устанавливать у за боя, с тем чтобы он работал на нагнетание и трубопровод всегда находился под избыточным давлением. В этом случае перемешивание воздуха в призабойном пространстве будет очень активным за счет паразитических воздушных токов, возникающих вблизи вентиля тора, но в результате утечек воздуха по длине трубопровода возни кает рециркуляция, которая всегда нежелательна.
Процесс удаления ядовитых газов из выработки при всасыва ющем проветривании описывается кривой б (см. рис. 166), из кото рой видно, что в начале проветривания средняя концентрация газов в выработке уменьшается очень быстро, но затем кривая выполаживается. Хотя в это время средняя концентрация газов в выработке
|
|
уже невелика, но они все |
|||||||
|
|
сконцентрированы вблизи за |
|||||||
|
|
боя, и поэтому |
местная |
кон |
|||||
|
|
центрация |
их может |
превы |
|||||
|
|
шать |
санитарную |
норму. |
|||||
|
|
В тех случаях, когда на |
|||||||
|
|
некотором |
расстоянии от за |
||||||
|
|
боя устанавливается дощатая |
|||||||
|
|
или |
парусная |
перемычка, |
|||||
|
|
препятствующая |
по |
распро |
|||||
|
|
странению |
газов |
|
выра |
||||
|
|
ботке, |
процесс |
проветрива |
|||||
|
|
ния улучшается. |
|
|
|
||||
Рис. 168. Всасывающий способ |
проветри |
Комбинированное провет |
|||||||
ривание. При |
этом |
способе |
|||||||
вания |
|
||||||||
|
|
по-разному |
сочетаются |
вса |
сывание и нагнетание. Применяются два способа комбинирован ного проветривания о д н и м в е н т и л я т о р о м .
При первом способе вентилятор устанавливается по схеме всасы вающего проветривания (см. рис. 168), но работает первоначально на всасывание, а затем переключается на нагнетательный режим. Изменение средней концентрации газа при таком способе проветри вания показано на рис. 166 (кривая в). Отрезок 1 кривой соответ ствует периоду всасывающего проветривания, отрезок 2 — времени переключения на нагнетательный режим и, наконец, отрезок 3 — про ветриванию нагнетательным способом. При проведении длинных выра боток, для которых и рекомендуется этот способ, к концу всасыва ющего режима количество ядовитых газов в забое будет настолько уменьшено, что средняя концентрация их в выработке не превысит установленной нормы. Однако поскольку весь этот газ концентри руется на небольшом призабойном участке, местная его концентрация может оказаться значительной, и для устранения этого скопления газа необходимо рассредоточить его по выработке, применяя нагне тательный режим.
Второй способ заключается в том, что установленный но той же схеме вентилятор первоначально работает на нагнетание, а затем переключается на всасывающий режим. Такое проветривание реко мендуется применять в выработках большого сечения (тоннелях). При нагнетании газы вымываются из призабойного пространства и после того, как выработка на участке от забоя до конца вентиля ционных труб очистится от них, вентилятор переключают на всасы вание. Газовое облако при этом пачипает перемещаться в направле нии от устья выработки к забою
и постепенно высасывается. За |
|
|
||||||
тем вентилятор вновь переклю |
|
|
||||||
чается на нагнетание. |
|
|
|
|||||
Комбинированное проветри |
|
|
||||||
вание |
д в у м я |
в е н т и л я |
|
|
||||
т о р а м и осуществляется сле |
|
|
||||||
дующим |
образом. |
Основной |
|
|
||||
вентилятор, |
находящийся |
близ |
|
|
||||
устья выработки (рис. 169), ра |
|
|
||||||
ботает на всасывающем режиме. |
|
|
||||||
Труба |
заводится за перемычку, |
|
|
|||||
устанавливаемую на расстоянии |
Рис. |
169. Комбинированный способ про |
||||||
30—50 м |
от |
забоя. |
Вспомога |
|||||
тельный |
вентилятор, |
установ |
ветривания двумя вентиляторами |
|||||
ленный |
|
вблизи |
перемычки, |
на |
|
|
||
гнетает |
|
воздух |
по короткому ставу труб, осуществляя деятельное |
|||||
перемешивание воздуха в |
отделенном |
перемычкой пространстве и |
тем самым повышая эффективность работы всасывающего венти
лятора. Такое проветривание может |
осуществляться |
и без пере |
|
мычки, вспомогательный вентилятор будет выполнять в |
этом случае |
||
ту же роль, что и в предыдущем, но |
находящиеся в призабойном |
||
пространстве газы могут |
распространяться по выработке, как и |
||
при обычном всасывающем |
проветривании. |
|
Комбинированные способы неприменимы в газовых шахтах, так как общее направление движения воздуха по выработке — от устья к забою, что может привести к з.агазированию последнего. Кроме того, установка вспомогательного вентилятора в призабойной зоне, наиболее подверженной загазированию, нежелательна по соображе ниям безопасности*
§ 102. Проектирование проветривания
При проектировании вентиляции одновременно с выбором спо соба проветривания производится расчет количества воздуха, после чего подбирается диаметр труб, подсчитывается депрессия и выби рается вентилятор. Количество воздуха подсчитывается исходя из необходимости разжижения и выноса образовавшихся при взрыв ных работах ядовитых газов, разжижения выделяющегося метана, выноса пыли, недопущения слоевого загазирования, соблюдения
установленной ПБ скорости движения воздуха. Окончательно в проекте принимается максимальное из полученных значений.
Расчет количества воздуха по расходу ВВ. При нагнетательном способе проветривания расчет можно производить по формуле В. Н. Воронина с поправкой ВНИИОМШСа на обводненность выра ботки
Ç= |
(XVII,4) |
где t — время проветривания, мин; |
кг; |
А — количество одновременно взрываемого ВВ, |
|
V — объем проветриваемой выработки, лс3; |
|
Ф— коэффициент обводненности, принимаемый равным 0,8 для горизонтальных и наклонных выработок, проводимых по сухим породам; 0,6 — во влажных выработках; 0,3 — в вы работках, проводимых по водоносным породам или с при менением водяных заслонов;
Ь— газоносность ВВ, принимаемая при взрывании по породе
равной 40 л/кг, по углю — 100 л/кг; р — коэффициент утечек воздуха, р =
При проходке стволов шахт значения ф необходимо принимать
равными 0,8 при притоке воды до 1 м*/ч; 0,6 — до 6 м*/ч; |
0,3 — до |
||
15 мг/ч |
и 0,15 — при капеже в виде ливня. |
|
|
По |
формуле П. И. Мустеля |
|
|
|
V |
Q ^ ^ - V Â V b , |
(XVII,5) |
При подсчете Q по формуле (XVII,4) необходимо определять критический объем выработки VKpHT, т. е. тот объем ее, при рассре доточении в котором ядовитых газов концентрация их будет допусти мой, несмотря на то что все они остались в выработке. Если VKPKt < < У. в формулу следует подставлять критический объем выработки
|
|
F KPHT- 1 2 ,5 АЬКТ, |
(XVII.6) |
||
где Кт — коэффициент |
турбулентной диффузии. |
|
|||
Согласно |
Временной инструкции |
1 Кт рекомендуется принимать |
|||
равным 0,6. |
Однако в |
этом |
случае |
концентрация |
ядовитых газов |
в выработке будет равна |
= 0,0133% что превышает санитар |
ную норму — 0,008%. Точное значение Кт для указанных условий неизвестно, но оно физически не может быть меньше единицы и в пер вом приближении его следует принимать равным 1,2.
1 Министерство угольной промышленности СССР. Временная инструкция по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания угольных шахт. М.,лгад-во «Недра», 1966.
Формулу (XVII,5) рекомендуется применять для расчета про ветривания горизонтальных и наклонных выработок обычного сече ния (до 10—15 м2) при длине их не более 1—1,5 км.
При подсчете по формуле (XVII,5) определять Укрит нет необхо димости.
При проветривании тоннелей большого сечения нагнетательным способом расчет можно вести по формуле Ю. Б. Мостепанова
<? = 0,258 |
(2,38 lg Л -f-1). |
(XVII,7) |
При всасывающем способе количество необходимого воздуха |
||
подсчитывается по формуле А. И. Ксенофонтовой |
|
|
Q = ™ y A b s ( \ b + Ÿ ) ’ |
(XVII,8) |
|
где S — площадь поперечного |
сечения выработки, |
м2. |
Данная формула справедлива в условиях, когда конец вентиля ционных труб расположен от забоя на расстоянии, не превыша
ющем / = 0,5 У S.
При проветривании комбинированным способом двумя вентиля торами без перемычки количество воздуха, удаляемое из призабой ного пространства всасывающим вентилятором, QBC также опреде ляется по формуле (XVI 1,8), а производительность нагнетательного вентилятора не должна превышать 0,8 QBC.
При проветривании комбинированным способом двумя вентиля торами с установкой перемычки количество воздуха, удаляемого основным вентилятором из-за перемычки, определяется по формуле
QK = M i y  b ï , (XVII,9)
где V — объем выработки от забоя до перемычки, м3. Производительность нагнетательного вентилятора QBC. При
проветривании с установкой перемычки комбинированным способом одним вентилятором, работающим сперва на всасывающем режиме, а затем на нагнетательном,
п _ 2v -|-2sL + 0,76 V~Âvb
t
где s — площадь поперечного сечения трубопровода, м2; L — длина трубопровода, м.
Время работы вентилятора на всасывающем режиме
= |
(XVII,10) |
При проветривании этим же способом забоев шахтных стволов
ç _ 2р+2-?£+31Д V A |
(XVII,И) |
|
где и — объем призабойной части ствола от забоя до предохрани
тельного |
полка, |
ле3; |
D — диаметр |
ствола, |
м. |
Время работы вентилятора на всасывающем режиме определяется по формуле (XVII,10).
При проветривании комбинированным способом тоннелей боль шого сечения сперва на нагнетательном режиме, а затем на всасы вающем необходимо задаваться временем нагнетания tH, принимая его равным */з от общего времени проветривания.
Количество воздуха определяется по формуле 10. Б. Мостепа-
нова |
|
<? = 0 , 1 5 (9,11g 4 + 1), |
(XVII,12) |
1Н |
|
где VUmз — объем призабойной зоны, определяемый сечением выра ботки и расстоянием от забоя, составляющим около 40 м.
Продолжительность всасывающего проветривания
/__ Уп. э ______А_____
вс |
Q ’ 0,0884 + 9,3 * |
Полное время проветривания
^ ~ |
4“ ^вс* |
Расчет количества воздуха по метановыделению. Рассмотрим расчет для условий скоростной проходки. Количество воздуха, которое необходимо подавать по трубам в забой,
|
_ |
100/з |
(XVII,13) |
|
|
va - |
d _ |
A . |
|
где / 3 — максимальное количество |
газа, выделяющегося |
в забое |
||
подготовительной |
выработки, м3/мищ |
|
||
d — допустимая концентрация газа в исходящей струе в устье |
||||
подготовительной |
выработки; |
|
d 0 — концентрация метана в поступающей струе, определяемая на действующих шахтах непосредственным замером, а при проектировании принимаемая равной нулю.
Количество воздуха, которое необходимо подавать в выработку,
т |
100/п |
(XVII,14) |
IV |
" - d=ÂT« |
|
где / п — максимальное количество газа, |
выделяющегося во всей |
|
выработке, м3/мин. |
|
|
В соответствии с ПБ допустимая концентрация d принимается равной 1% при обособленном проветривании забоя, а также в том случае, когда перед поступлением в другие забои вентиляционная струя подсвежается и концентрация метана в ней снижается до 0,5%. Если исходящая из подготовительной выработки струя в дальней-
шем без подсвежения поступает на проветривание других забоев, значение d принимается равным 0,5%.
Газовыделение / 3 в призабойном пространстве на действующих шахтах определяется анализом средней пробы воздуха, взятой на расстоянии 20 м от забоя, и замером количества воздуха в этом же сечении. Газовыделение / п по всей подготовительной выработке определяется анализом средней пробы воздуха, взятой в выработке на расстоянии 10 м от устья.
При составлении проектов шахт общее газовыделение в под готовительную выработку / п следует определять в соответствии с действующей инструкцией как сумму газовыделения из отбитого угля в забое выработки и из обнаженных поверхностей угля.
При проведении выработок с обычными скоростями порядок расчета остается прежним, но скорость проходки принимается средней.
Расчет количества воздуха по людям. Необходимое количество
воздуха в данном случае определяется по |
формуле |
(? = 6/г, м3/мин, |
(XVII,15) |
где п — максимальное число занятых в выработке людей в смену.
Расчет количества воздуха по пылевыделению. При непрерывном пылеобразовании, например при бурении шпуров, подсчет может быть произведен по формуле
Q = K —Ï— , м3/мин, |
(XVII, 16) |
|
|
Ян— Яо |
|
где К — коэффициент |
неравномерности пылеобразования, прини |
|
маемый равным 1,4—1,5; |
|
|
q — интенсивность |
пылеобразования, мг/мин; |
|
qH— предельно допустимая концентрация данной пыли в воз духе, мг/м3;
q0 — начальная запыленность поступающей для проветривания забоя струи, мг/м3.
Определение Q по данной формуле осложняется тем, что нет надежных способов предварительного расчета g, так как эта вели чина зависит от многих факторов, часть из которых точно учесть не удается. Поэтому более надежным следует считать подсчет по оптимальным скоростям, необходимым и достаточным для выноса из забоя витающей пыли.
Рекомендуемые для выноса угольной пыли скорости лежат в пре делах 0,5—0,7 м/сек, для рудной и породной пыли эта скорость берется обычно равной 0,6 м/сек. Количество воздуха определяется умножением оптимальной скорости на площадь поперечного сече ния выработки.
При расчете проветривания забоев, в которых могут образо ваться слоевые скопления метана, не рекомендуется принимать скорость движения воздуха менее 0,5—0,6 м/сек, т. е. она должна
приниматься близкой к оптимальной по выносу пыли. Кроме того, в этих условиях предусматриваются меры борьбы с возникновением слоевых скоплений (см. § 83).
Во всех случаях, независимо от специфики проходческих работ, количество воздуха, подаваемого в забой выработки, должно быть таким, чтобы скорость движения воздушной струи нигде не была ниже 0,15 м/сек.
Если окажется, что скорость меньше 0,15 м/сек, расчетное коли чество воздуха определяется как Q = 0,155, м3/сек.
Диаметр трубопровода подбирают минимальный, но такой, чтобы скорость движения воздуха в нем не превышала 10—15 м/сек, а депрессия была в общем случае не больше депрессии, развиваемой выпускаемыми серийно вентиляторами. После выбора типа труб и их диаметра по формуле (XVII,3) или по табл. 14 (см. стр. 280) определяется коэффициент доставки ц, а затем находится производи тельность вентилятора
<?в= (XVII,17)
При расчете Q по газовыделению определяется количество воз духа не только в забое, но и в устье выработки Çn; последнее, по сути дела, равно производительности вентилятора. Естественно, что Qn и (?в> определенные по формуле (XVII,17), могут не совпасть. В этом случае дебит вентилятора следует принимать равным наиболь шему из полученных Q.
Вследствие того что при нагнетательном способе призабойное пространство, как правило, проветривается быстрее, чем вся выра ботка, часть утечек всегда играет положительную роль, усиливая вентиляционную струю, движущуюся по выработке. Особенно существенна польза от утечек в тех случаях, когда при проведении выработок по газоносным пластам ÇB = (?т а закон изменения уте чек по длине трубопровода соответствует закону изменения газовыделения из стенок выработки.
В идеальном случае совпадение может быть настолько полным, что концентрация метана по всей длине выработки будет одинаковой, т. е. будет исключена возможность местных скоплений метана с кон центрацией газа свыше допустимой нормы.
Депрессия подсчитывается с учетом того, что по трубопроводу идет струя с переменным дебитом. При этом рекомендуется поль зоваться формулой
h = RQBQ3
или, что то же самое,
h = RQ*r\
и
где <?3 — количество воздуха, поступающего в забой или удаляе мого всасывающим вентилятором.