![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Отопление и вентиляция. Отопление-1
.pdfна — при ней в приборе происходит незначительный теплообмен, что практически всегда допустимо.
Для полного отключения прибора и лучшего регулирования теп лоотдачи кран предпочтительнее устанавливать на обратной под водке. Однако кран двойной регулировки на обратной подводке может служить причинами засора и недостаточного прогрева при бора. Заметим также, что кран двойной регулировки целесообраз нее устанавливать на горизонтальной трубе шпинделем горизон тально. В этом случае из подводки легче удаляется воздух, задерживаемй перед краном вследствие особенностей его конструкции.
Автоматизация систем отопления. Анализ работы систем отоп ления показал, что. качественная эксплуатация их практически не осуществима без широкого внедрения во все ее звенья надежной автоматики.
От принципа стабилизации температурного режима отапливае мых помещений целесообразен переход на программное регулиро вание отпуска тепла, что дает возможность изменять температуру воздуха в течение суток по заданной программе с учетом требуе мых условий теплового комфорта.
В связи с ожидаемым широким внедрением в практику эксплу атации отопительных систем программного регулирования тепла следует критически пересмотреть принципиальные схемы отопи тельных устройств с целью перевода их на автоматическое регули рование с минимальными затратами. В этом плане целесообразно применять пофасадное количественно-качественное регулирование. Индивидуальные комнатные терморегуляторы при этом, могут до полнить пофасадное регулирование температуры в перманентно перегреваемых помещениях.
Опыт эксплуатации Мосэнерго по регулированию отпуска тепла на отопление путем применения на абонентских вводах регулято ров местных пропусков с датчиками внутренней температуры в трех специальных помещениях отапливаемого здания подтвердил принципиальную возможность использования такого метода регу лирования при определенных условиях. При внедрении этого мето да встретились трудности, связанные с выбором эталонных поме щений для установки датчиков внутренней температуры, свобод ных от случайных факторов (открытые форточки, внутренние тепловыделения).
Одной из схем автоматического регулирования отпуска тепла на отопление, не имеющей отмеченных недостатков, может служить схема с использованием модели здания. При создании такой моде ли требуется обеспечить равенство коэффициентов аккумуляции модели и здания, а также постоянство соотношения между расхо дами тепла модели здания и здания при установившемся режиме. При этих условиях температура воздуха внутри модели будет из меняться по такому же закону, как и температура воздуха внутри помещения. Электрическая мощность нагревателя, установленного в модели, изменяется пропорционально только разности темпера тур воды.в подающей й обратной линиях.
Опыт показывает, что автоматическое управление системами отопления, кроме обеспечения лучшего комфорта, дает экономию тепловой энергии. Так, по исследованиям «Челябинскгражданпроекта» и Челябинского политехнического института, в результате применения автоматического регулирования пофасадными систе мами отопления с количественно-качественным регулированием была получена экономия тепловой энергии на 25—30%' по сравне нию с расходом ее в домах с неавтоматизированными системами отопления. Существенно экономится топливо за счет полезного ис пользования солнечной энергии в помещениях, расположенных на южных и западных фасадах.
ГЛАВА XIII
ОТОПЛЕНИЕ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Системы отопления сельскохозяйственных зданий и сооружений принципиально не отличаются от системы отопления промышлен ных и общественных зданий. Однако вследствие архитектурно-стро ительных особенностей, а также требований к микроклимату сель скохозяйственных зданий требуется специальное рассмотрение воп росов, связанных с выявлением рациональных отопительных уст ройств этих зданий.
§ 51. ОТОПЛЕНИЕ ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ПОМЕЩЕНИЙ
Для поддержания нормальных физиологических процессов, про исходящих в организме животных, в помещениях нужно поддержи вать определенную температуру и влажность. Кроме того, объемное содержание С02 в животноводческих помещениях должно быть не более 0,25%.
Подвижность воздуха в зимнее время должна находиться в.пре делах 0,3—0,5 м/с, летом же она может быть намного больше (до 1,5 м/с).
При проектировании отопления в животноводческих помещениях расчетную наружную температуру следует принимать по парамет рам Б, т. е. по средней температуре самой холодной пятидневки.
Тепловой баланс животноводческого помещения выражают в виде алгебраической суммы поступающего и теряемого тепла:
|
|
Фж + QT+ QHCII+ Q e e H T + QOT= 0» |
(XIIIЛ) |
||
где |
Qm— выделение тепла |
животными, находящимися |
в помеще |
||
нии; |
QT— теплопотери через ограждающие конструкции, включая |
||||
расход тепла |
на инфильтрацию в помещение наружного воздуха; |
||||
Qncn — тепло, |
необходимое |
на цспарение жидкости со |
смоченной |
||
поверхности и подстилок; |
QBeirr — тепло, необходимое на нагрева |
||||
ние вентиляционного |
воздуха; Q0T — тепло, искусственно подавае |
||||
мое в помещение для |
обеспечения теплового баланса. |
|
Количество вентиляционного воздуха определяют как наиболь шее из трех значений, полученных при расчете поглощения теплоизбытков, доведении относительной влажности до нормируемой и растворении выделяемых вредных газов до допустимой концентра ции (углекислоты и аммиака).
Количество вредных выделений животными зависит от целого ряда факторов: породы, веса, возраста, физиологического состояния (табл. XIII.1).
Разность температуры воздуха в помещении и внутренней по верхности стены не должна превышать 3°, а температуры воздуха и поверхности покрытия — 2,5° Полы должны быть теплыми, с этой целью пристенные зоны пола дополнительно утепляют.
Разность температуры зоны пребывания животных и поверхно сти пола не должна быть более 1,5°.
Для искусственного обогрева животноводческих помещений можно применять печное, водяное, воздушное и паровое отопление низкого давления.
Нагретый воздух нужно подавать через воздуховоды равномер ной раздачи. При этом систему воздушного отопления удобно оов-
|
|
|
Та б л и ц а |
XIII.1 |
Количества тепла и углекислого газа, выделяемого животными |
|
|||
|
|
Tепловыделения, |
|
|
|
Живая масса, |
|
ккал/ч |
|
Вид животного |
|
С02, л/ч |
||
кг |
|
|||
|
|
общие |
явные |
|
Коровы стельные |
300 |
600 |
440 |
90 |
|
400 |
790 |
550 |
по* |
|
600 |
920 |
670 |
138* |
|
800 |
1090 |
780 |
162 |
мещать с приточной вентиляцией, воздух в этом случае соответст венно перегревается.
Максимальная температура воздуха, подаваемого системой воз душного отопления, не должна превышать 70° С, а максимальная температура поверхности нагревательных приборов — 95° С.
Для отопления животноводческих помещений нужно применять локальные системы отопления. Так, в помещениях для содержания свиней, особенно молодняка, целесообразно обогревать полы с по мощью змеевиков центрального водяного отопления или способом электрообогрева.
Для обеспечения в животноводческих помещениях необходимого микроклимата рекомендуется программное автоматическое управ ление системами отопления и вентиляции € помощью приборов и
аппаратов, отличающихся быстротой |
и гибкостью регулирования |
в зависимости от изменения условий |
(температуры, влажности, |
времени, скорости движения воздуха и др.).
Температуру внутреннего воздуха в птичниках принимают со гласно норм в зависимости от места нахождения птиц в помещении: на полу или в‘ местах локального обогрева, под брудерами или при содержании их в клетках. Кроме того, внутренняя температура воздуха зависит от возраста птиц и их .вида.
В птичниках полуоткрытого и открытого типа параметры внут реннего воздуха помещения для содержания птиц не нормируются.
При расчете теплопроизводительности системы отопления сле дует учитывать тепловыделения от птиц и расход тепла на испаре ние влаги из помета и глубокой подстилки.
Количество тепла, выделяемое птицами QnT, определяют по фор
муле |
|
<3ПТ= пРцщк2к3, |
(XIII.2) |
где п — расчетное число голов птиц (по видам и возрасту) ; Р — масса одной головы птицы, кг; q — выделение тепла (для расчета отопления — явного тепла) птиц на I кг живого веса в зависимости от вида и возраста птицы, ккал/ч-кг; К\ — поправочный коэффици ент на тепловыделение в ночное время, принимается равным 0,6 (выделение углекислоты, тепла и водяных паров в период сна — ночное время составляет 60% от выделений, обычно указываемых, в таблицах); к2— поправочный коэффициент на изменение внут ренней температуры птичника по отношению к оптимальной (в пре делах 1,15—0,8 в зависимости от возраста птицы и значения опти мальной температуры); к3 — коэффициент, учитывающий степень фактического заполнения номинальных мест в птичнике, равный 0,85-0,9.
Тепло, расходуемое на испарение влаги QHCn из помета и глубо кой подстилки, определяют по формуле
Q „c„= 585«^-Z , (ХШ.З)
где п — число голов птиц; Р — примерный выход Помета от одной птицы, в среднем за сутки, кг/сутки (в зависимости от вида и воз раста птицы); Z — степень усушки помета, принимаемая равной 0,7 от первоначального веса помета.
Следовательно, расчетную теплопроизводитедьность Q0T систе мы отопления можно представить следующим уравнением теплово
го баланса: |
|
QT+ Q„T+ <2HCH+ QOT= 0. |
(XIII.4) |
Отопительные устройства. Систему отопления выбирают исходя из теплопроизводительности èe, продолжительности отопительного периода, технологических условий и экономической эффективности принимаемого решения.
В практике применяют воздушное отопление, совмещенное с вен тиляцией. Температуру перегрева в этой системе Воздуха следует
Температурный режим теплицы, зависящий от поступления теп ла и теплопотерь' сооружения, определяют из уравненид.теплового баланса
Qcp+ Qo+ QrP+ QT+ Qr.rp+ QT.B= о, (Xiii.5) где Qcp — количество тепла, поступающего от солнечной радиации;
Qo — то же, поступающего от нагревательных |
приборов |
и трубо |
|||||
проводов |
системы |
отопления; |
Qrp — количество |
тепла, |
подаваемо |
||
го на обогрев грунта; |
QT— то же, теряемого |
через |
ограждения, |
||||
включая |
потери |
тепла |
на |
инфильтрацию наружного |
воздуха; |
Q T.rp— количество тепла, теряемого через грунт; QT.B— то же, на нагрев вентиляционного воздуха.
Системы отопления теплиц должны обеспечивать заданные тем пературные условия как в грунте, так и воздухе помещений. С этой целью устраивают самостоятельные системы подпочвенного обогре ва и отопления наземной части сооружения.
Как показала практика, для отопления теплиц и Парников более эффективно водяное отопление с температурой теплоносителя 95—
Рис. XIII. 1. Схема |
центрального |
водяного |
Рис. XIII.2. Схема |
парника |
на |
|||
отопления теплиц. |
Расположение |
греющих |
|
водяном обогреве: |
|
|||
труб в теплице: |
|
/ — песчаная |
подушка |
слоем 45 см; |
||||
а — грунтовая теплица; б — стеллажная теплица; |
2 — трубы, |
греющие |
почву; |
3 — |
||||
/ — трубы воздушного обогрева; 2 — отопительные |
грунт; |
4 |
трубы |
надпочвенного |
||||
|
|
обогрева |
|
|||||
трубы, размещаемые |
под стеллажами; |
3 — трубы |
|
|
|
|||
для обогрева |
почвы |
|
|
|
|
|
|
|
70° С. На рис. XIII.1 |
показано устройство |
центрального водяного |
||||||
отопления стеллажной (рис. XIII.1, а) |
и грунтовой (рис: XIII.1, б) |
теплицы и парника (рис. XIII.2).
Известны также и другие устройства систем отопления теплиц. Применяется, например, способ обогрева стеклянного покрова кры ши низкотемпературной водой (22-7-35° С), являющейся отходом промышленных предприятий. Слой воды изолирует теплицу от внешней среды, сокращая тепловые потери через остекление теп
лицы на 80—90%.
При рассмотрении вопроса о теплоснабжении теплиц и парников нельзя упускать из виду возможности использования для этого от
бросного тепла промышленных предприятий.
В парниках трубы водяного обогрева прокладывают вдоль на ружных стенок (парубней). Нагревательные элементы электриче
ского обогрева следует размещать равномерно под почвой в слое песка толщиной 100—150 мм.
Характеристика температурного режима помещения, созданного
комплексом систем обогрева, |
определяется критерием |
|
|
|
|||
A |
( |
X I |
I |
I |
. |
6 |
) |
|
С |
Р - ' н |
|
|
|
|
|
Этот критерий показывает взаимосвязь температуры рабочего объема /р .0, средневзвешенной температуры воздуха у внутренних поверхностей наружных ограждений /вогр и .наружной температу ры tu.
Рис. XIII.3. |
Схема |
Рис. XIII.4. Схема |
одиночного |
тру |
двухтрубного обо |
бопровода |
для |
грева парника: |
обогрева парника |
1 — труба |
Наиболее совершенная система обогрева теплицы при оптималь ном рабочем объеме ее характеризуется критерием Л£= 1.
Основные положения по расчету отопительных устройств грун товых теплиц и парников. Для обеспечения надлежащего микро климата в теплицах и парниках требуется подавать через грунт не менее 50—60% общего количества тепла для обогрева грунтовых теплиц или парников.
Количество тепла, поступающего от поверхности одиночного теплопровода (рис. XIII.3), расположенного в грунте, в воздушное пространство теплицы или парника определяют по формуле
Я |
х — t |
(XIII.7) |
|
2Я |
|||
|
’ |
где q — тепловые потери 1 м теплопровода, ккал/ч-м; т — темпера тура теплоносителя; t — температура воздуха в теплице (парнике); 'ZR — общее сопротивление теплопередаче от теплоносителя к воз душному пространству, м*ч*град/ккал.
Общее термическое сопротивление определяют из выражения
2 Я = Я .+ * ст -Ы ?гР+ Я я. |
(XIII.8) |
где RB — термическое сопротивление теплопереходу от теплоноси теля; Ягл — термическое сопротивление стенки; Rtр — термическое сопротивление грунта; Ru — сопротивление переходу тепла от по верхности грунта к воздуху теплицы (парника).
Термическое сопротивление грунта /?гр определяют по формуле
Ягр- |
In 2 h ° |
- 4 |
(XIII.9) |
2лХ,г р |
DT v m |
|
где ho — глубина заложения оси греющей трубы в грунт, м; £>т — наружный диаметр теплопровода, м; Я,гр— коэффициент теплопро водности грунта, ккал/м-ч-град.
Температуру t в любой точке грунта с координатами х и у оди ночного теплопровода определяют по формуле
1 |
1„ 1 У -*2 (у ^ о)2 |
2яХгр |
" V х* + ( у — А0)2 |
t --г!0+('С— О |
(XIII.10) |
где х — расстояние от точки до вертикальной оси, м; у — расстоя ние от точки до поверхности грунта, м; t0— температур'а грунта на глубине /г0.
Потери тепла двухтрубным теплопроводом (рис. XIII.4) опреде ляют по формулам:
тепловые потери q\ первой трубой
( T l |
^гр) 2 ^ 2 |
4.^2 |
trр) Rycn |
<h = |
|
|
(XIII.11) |
|
2#i 2Яг — Я2СЛ |
||
потери тепла qi второй трубой |
|
|
|
(То |
^гр)2 R \ |
(Ti |
^гр) |
Я2— |
2^i 2 R2 |
|
(XIII. 12) |
|
^усл |
где RyCn — условное сопротивление, которым учитывается взаимное влияние двухтрубного теплопровода; и т2 — температуры тепло носители в первой и второй трубах; 2/?| и 2/?2 — суммарные терми ческие сопротивления для первой и второй труб, определяемые по формуле (XIII.8).
Условное сопротивление Яусл определяютпо формуле
<Х11из>
где b — расстояние между осями труб, м.
Температуру t в любой точке можно определить но формуле
t = t I |
In « / |
-*2 + (У + ft»)2 I |
41 |
ln 1 У Ъ - Ь У + Ьу + К)? |
2лХгр |
у |
х2 + (y — Л0)2 |
2яХгр |
| / {х — b)2 -у (у — h0)2 * |
|
|
|
|
(XIII.14) |
где х, у и h0 указаны на рис. ХШ.З и XIII.4; qx и q2 — удельные по тери тепла первой и второй трубами.
ПРИЛОЖЕНИЯ
П р и л о ж е н и е 1
Объемная масса воды у в кг/м3 при температуре от 40 до 99° С
Температура |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
воды, °С |
||||||
0 |
992,24 |
988,07 |
983,24 |
977,81 |
971,83 |
965,34 |
1 |
991,86 |
987,62 |
982,72 |
977,23 |
971,21 |
964,67 |
2 |
991,47 |
987,15 |
982,2 |
976,66 |
970,57 |
963,99 |
3 |
991,07 |
986,69 |
981,67 |
976,07 |
969,94 |
963,3 |
4 |
990,66 |
986,21 |
981,13 |
975,48 |
969,3 |
962,61 |
5 |
990,25 |
985,73 |
980,59 |
974,89 |
968,65 |
961,92 |
6 |
989,82 |
985,25 |
980,05 |
• 974,29 |
968 |
961,22 |
7 |
989,4 |
984,75 |
979,5 |
973,68 |
967,34 |
960,51 |
8 |
988,96 |
984,25 |
978,94 |
973,07 |
966,68 |
959,81 |
9 |
988,52 |
983,75 |
978,38 |
972,45 |
966,01 |
959,09 |
|
|
|
|
П р и л о ж е н и е 2 |
|
Коэффициенты pi, |
учитывающие |
изменение |
расчетной |
поверхности |
прибора |
в зависимости от способа его установки |
|
||||
Способ установки |
Схема |
А, |
мм |
Pi |
|
Прибор установлен |
у стены |
|
|
40 |
1,05 |
без ниши и перекрыт доской в |
|
|
80 |
1,03 |
|
виде полки |
|
|
|
100 |
1,02 |
Прибор установлен в стенной нише, углубленной более 130 мм
Прибор установлен у стены без ниши и закрыт деревян ным шкафом со щелями в верхней доске и в передней стенке у пола