Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги / Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов

..pdf
Скачиваний:
116
Добавлен:
19.11.2023
Размер:
35.35 Mб
Скачать

Для ординаты z, равной глубине заложения футляра до верхней образующей Я, напряжения az будут максимальными crzmax при х=0. Расчетное давление от подвижного транспорта q„ на футляр определяется как:

Яп ~ Яп G max 9

(5.313)

где пп - коэффициент надежности по налрузке от подвижного транспорта, принимаемый равным 1,4 для вариантов нагрузки от колонны автомобилей и равным 1,1 для нагрузок от одиночных машин.

Нагрузка на оси автомобилей, прицепов и гусеничных тягачей в зависимости от класса, а также их другие технические характеристики приведены в табл. 5.22 и 5.23.

 

 

 

 

Таблица 5.22

Основные показатели автомобилей, учитываемые в нормативных

 

нагрузка Н-30 и Н-10

 

 

Показатель

Н-30

утяжеленного

Н-10

нормального

Масса

 

 

30

13

 

10

нагруженного

 

 

 

 

автомобиля, т

 

 

 

 

Нагрузка на ось,

 

 

 

 

кН

 

 

 

 

заднюю

2x120

95

 

70

переднюю

60

35

 

30

Ширина ската, м

 

 

 

 

заднего

0,8

0,4

 

0,3

переднего

0,3

0,2

 

0,15

Длина

0,2

0,2

 

0,2

соприкасания

 

 

 

 

ската с покрытием

 

 

 

 

проезжей части

 

 

 

 

(по направлению

 

 

 

 

движения), м

 

 

 

 

База автомобиля,

6+1,6

4,0

 

4,0

м

 

 

 

 

Ширина кузова, м

2,9

2,7

.

2,7

Ширина колеи, м

1,9

1,7

 

1,7

Значения о^ можно также найти без расчета по формуле (5.312), если воспользоваться данными табл. 5.24.

При заданном значениия (вертикальная координата точки на верхней образующей футляра) и найденном значении q (половина зоны

распространения эпюры реакции основания дороги) определяем отношение bla и по табл. 5.23 отыскиваем соответствующее значение сг^ю*/ q. Зная величину

q (Pxmaxi НаХОДИМ CJZщах.

Толщина стенки кожуха (футляра) 5К (см.рис. 5.36) определяется Из условия прочности по формуле:

(5.314)

где N - расчетное поперечное сжимающее усилие в наиболее напряженном сечении футляра, отнесенное к единице длины футляра,

N "Г/ЬЯгр.в Qn)

(5.315)

М - расчетный изгибающий момент в наиболее напряженном сечении футляра, отнесенный к единице его длины,

А/1* С'Г* '{Ягр.в Я п ~ Ягр.б)

 

(5.316)

Здесь гк - радиус

кожуха (футляра), гк=095Ок) с

-

коэффициент,

учитывающий всестороннее сжатие футляра, с=0,25;

R2

- расчетное

сопротивление материала футляра по пределу текучести.

 

 

 

 

 

Таблица 5.23

Основные показатели колесных прицепов класса НК-80 гусеничных

 

тягачей класса НГ-60

 

 

Показатель

НК-80

НГ-60

Масса машины, т

80

 

60

Нагрузка на ось, кН

200

 

-

Нагрузка на 1 м

 

 

60

гусеницы, кН

0,8

 

0,7

Ширина обода или

 

гусеницы, м

0,2

 

 

Длина соприкасания

 

 

ската с проезжей частью

 

 

 

вдоль движения, м

 

 

5

Длина опирания

 

 

гусеницы, м

 

 

 

Расстояние между осями

1,2

 

 

скатов вдоль движения,

 

 

 

м

2,7

 

2,6

Расстояние между осями

 

гусениц или скатов

 

 

 

поперек движения, м

 

 

 

Безразмерные напряжения

q

от распределенной нагрузки q = (рхтах

 

 

 

 

при JC=0

 

 

Значения

Значения

Значения

Значения

Значения

Значения

z/a

G max! q

 

z/a

O ntaxl q

z/a

GzmaJ q

0,0

1,0000

 

0,5

0,960

3,0

0,397

0,1

1,0000

 

1,0

0,822

4,0

0,306

0,2

0,998

 

1,5

0,670

5,0

0,242

0,3

0,993

 

2,0

0,540

-

-

5.3.2. Оценка напряженно-деформированного состояния трубопровода на переходах через автомобильные дороги

Надежность трубопроводных систем в значительной степени определяется уровнем действующих в них напряжений и деформаций. Напряженно-деформированное состояние (НДС) трубопроводов формируется рядом факторов, среди которых следует отметить технологические, природные, коррозию, местные дефекты трубопровода, неучтенные на стадии проектирования нагрузки и воздействия.

Рассмотрим, какие возникают дополнительные напряжения и деформации в трубопроводе по последней причине. Например, при пересечении строящейся автодороги с существующим трубопроводом на него действует неучтенная при проектировании нагрузка q от давления насыпи, плотна и подвижного состава, вследствие чего возникают дополнительные напряжения от изгиба. Кроме того, из-за неравномерности осадки грунта может произойти оседание насыпи дороги на участке перехода, что ведет к дальнейшему повышению дополнительной нагрузки на трубопровод при восстановлении полотна дороги и, как следствие, к увеличению изгибающих напряжений и стрелы прогиба трубопровода на этом участке.

Учитывающие такие воздействия расчетные схемы переходов трубопроводов под дорогами представлены в табл.5.25. Там же указана область применения данных расчетных схем и приведены формулы для определения максимальных значений изгибающего момента Мтах и прогиба Принято, что прилегающие участки трубопровода работают в поперечном направлении, как балки на упругом основании, в продольном - в области упругой связи трубы с грунтом. Участки 1 для схем 3 и 4 работают на продольно-поперечный изгиб. Коэффициенты ку ки а, р определяются по формулам:

Расчетные схемы переходов трубопроводов под автодорогами

Расчетная схема

Область

Величины, определяющие

 

использования

прочность и жесткость перехода

 

схемы__________

2.У

Ill 11

1 . Il

III

 

я

 

t =

_LL H

вт‘11

 

 

*3

 

i,

 

 

 

l

 

Переходы строящихся и существующих трубопроводов под некатегорийными автодорогами, малопросадочные грунты

Переходы

строящихся

трубопроводов

под автодорогами I - V категорий, малопросадочные грунты

Переходы строящихся и существующих трубопроводов под некатегорийными автодорогами, просадочные грунты

Переходы строящихся и существующих трубопроводов под автодорогами I-V категории, просадочные грунты

= _£2 sinkii ■e~kt‘(5.321)

тах 2к

Vmax =

Ч

„-и* coskix -1)(5.322)

4к4El

=2Elxki (D - В) (5.323)

 

= А + С -

Ч

(5.324)

 

4кх4Е1{

 

 

 

 

M max= ^ + 2 C N 0

(5.325)

 

К

 

 

 

V

- V + — l

+ 2C

(5.326)

max

°

N i

N „

где

 

 

 

 

M 0 = -3j +^ +

2CN0c h a t, (5.327)

 

а 2

2

 

 

Мя1ах по (5.325) Уж по (5.326)

_ 41 Ш

(5.318)

V4Е/,

 

 

а =

* о

 

 

(5.319)

 

 

V El

 

 

 

 

 

\лР„ки

 

 

(5.320)

 

р = V ЕА

 

 

 

 

 

 

где

Aoi - коэффициент постели грунта;

Д,- наружный диаметр трубопровода;

Е

модуль продольной упругости;

/- осевой

момент инерции

трубы;

DK- наружный диаметр защитного кожуха (футляра); 1\~ /+ 1К; 1К

- осевой

момент инерции защитного

кожуха (футляра);

N0 - продольное усилие;

Ки - коэффициент постели грунта при сдвиге; А - площадь поперечного сечения трубы.

Постоянные А, В, С, D находятся из условий неразрывности и совместности деформаций трубопровода на границах смежных участков.

Входящие в формулы (5.325) - (5.327) неизвестное продольное усилие N0 определяется из условия, что продольное перемещение конца первого участка, вызванное действием продольно-поперечного изгиба, равно продольному перемещению граничного сечения прилегающего к переходу участка, вызванному действием продольного усилия:

кК

E l ЕАр

где V - общее решение дифференциального уравнения изгиба трубы

E f ^ Y

= M 0 +Qax l - ^ - + f f e(V - V 0)

ах{

£

(5.328)

(5.329)

М0, Qo - постоянные, имеющие смысл изгибающего момента и поперечной силы в начале координат участка l\V 0- прогиб трубы в конце первого участка.

5.3.3. Выбор оборудования при строительстве трубопроводных переходов через дороги

В зависимости от интенсивности движения, категорийности дорог, диаметра трубопровода, методов производства работ, грунтовых условий укладку трубопроводов осуществляют следующими способами:

открытым, при котором трубопровод укладывают в траншею, устроенную в насыпи дороги, с перекрытием движения транспорта и устройством объезда для движения транспорта;

Рекомендуемые способы бестраншейной прокладки трубопроводов

Способ

Трубоптзовод

Наилучшие

Скорость

Необходи

Ограничения к

 

диаметр,

длина,

грунтовые

проходки,

мое

применению

 

мм

м

условия

м/ч

усилие

способа

 

 

 

применения

 

вдавлива

 

Прокол:

50-500

80

 

 

ния, кН

В скальных и

Песчаные и

306

148-2450

механический с

 

 

глинистые

 

 

кремнистых

помощью

 

 

без твердых

 

 

грунтах не

домкратов

 

 

включений

 

 

применяется

гидропроколом

100-200

30-40

Песчаные и

1,6-14

250-1600

Способ

 

400-500

20

супесчаные

 

 

возможен при

 

 

 

 

 

 

наличии

 

 

 

 

 

 

источников

 

 

 

 

 

 

воды и мест

 

 

 

 

 

 

для сброса

 

 

 

 

 

 

пульпы

вибропроколом

500

60

Несвязные

3,5-8

5-7,5

В твердых и

 

 

 

песчаные,

 

 

скальных

 

 

 

супесчаные

 

 

грунтах не

 

 

 

и плывуны

 

 

применяются

грунто

89-108

50-60

Глинистые

2,5-2

 

Тоже

прокалывателями

300-400

40-50

Мягкие

30-40

0,75-25

В грунтах с

пневмо

пробойниками

 

 

грунты до

(без

 

повышенным 1

 

 

 

111 группы

расшири

 

водонасыщени

 

 

 

 

телей)

 

ем и с малым

 

 

 

 

 

 

сцеплением не

 

400-

 

 

0,2-1,5

4500

применяется

Продавливанис

70-80

В грунтах

В плывунных

 

2000

 

1-Ш групп

 

 

грунтах способ

 

 

 

 

 

 

не применим.В

 

 

 

 

 

 

твердых

 

 

 

 

 

 

породах может

 

 

 

 

 

 

быть

 

 

 

 

 

 

применим

 

 

 

 

 

 

лишь для

 

 

 

 

 

 

продавливания

 

 

 

 

 

 

труб

 

 

 

 

 

 

максимального j

Горизонтальное

325-

 

В песчаных

 

 

диаметра

40-70

1,5-19

 

При наличии

бурение

1720

 

и

 

 

грунтовых вод

 

 

 

глинистых

 

 

способ не

 

 

 

грунтах

 

 

применяется

закрытым, без перекрытия движения транспорта; при этом для укладки футляра (кожух) через дороги применяют методы бестраншейной проходки.

Открытый способ используется там, где имеется возможность временно прекратить движения транспорта или устроить временные объезды, т.е. на дорогах с низкой интенсивностью движения, III-V категорий [126].

Открытый (траншейный) способ строительства переходов под автомобильными дорогами включает следующие способы организации работ:

без нарушения интенсивности движения транспорта (с устройством объезда или переезда);

с перекрытием движения транспорта в два этапа на одной половине ширины дороги, затем на другой;

с краткосрочным перекрытием движения транспорта по дороге (без устройства объезда или переезда).

При пересечении дорог в сложных географических и гидрологических условиях может быть применено строительство тоннелей открытым способом. Например, такой переход был сооружен на нефтепроводе КТК при пересечении автодороги Краснодар - Новороссийск.

Закрытый способ (бестраншейная проходка) применяется без ограничений, т.е независимо от категории дорог, интенсивности движения транспорта, категории грунтов и диаметра трубопровода.

При закрытом способе прокладки кожухов (футляры) применяют три основных методах проходки: прокол, горизонтальное бурение и продавливание. На сложных участках могут применяться следующие методы: наклонно­ направленное бурение, микротоннелирование, тоннельная проходка.

Выбор бестраншейного способа прокладки труб зависит от диаметра и длины трубопровода, физико-механических свойств и гидрогеологических условий разрабатываемых грунтов. Выбор способа также зависит от наличия в строительных организациях соответствующих трубопрокалывающих, продавливающих и бурильных агрегатов, установок и оборудования. Для облегчения выбора можно воспользоваться рекомендациями, приведенными в табл. 5.26.

В табл. 5.27 приведены некоторые экономические показатели на 1 м прокладки защитного футляра различными методами.

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 5.27

Экономические показатели на 1 м прокладки защитного футляра

 

Услов

 

 

 

Способ прокладки

 

 

 

ный

Открытый

Горизонтальное бурение

Продавливание по длине

диа

 

 

 

 

 

 

проходки

 

метр

затра

потреб

чел.-

 

м-см

до 10 м

более 30 м

фут

ты

ность в

дн.

УГБ

прочие

чел.-дн.

м-см

чел.-

м-см

ляра,

труда,

технике,

 

 

 

 

 

дн.

 

ММ

чел.-

М-СМ

 

 

 

 

 

 

 

 

дн.

0,078

 

0,118

0,164

1,57

 

 

 

800

0,189

0,416

0,28

1,91

0,31

1000

0,206

0,092

0,560

0,159

0,219

1,9

0,34

2,40

0,46

1200

0,231

0,112

0,680

0,191

0,270

2,07

0,35

2,66

0,48

1400

0,231 Г

0,112

0,710

0,210

0,270

2,39

0,39

3,04

0,58

5.33.1 Прокладка труб способом прокола

При бестраншейном сооружении трубопроводов методом Прокола применяются различные по форме наконечники. Наиболее распространены наконечники в виде прямого кругового конуса. При использовании наконечников такого типа наблюдается минимальное сопротивление грунта проколу. От угла заострения наконечника существенно зависит усилие прокола.

Для определения лобового сопротивления и оптимального угла заострения рассмотрим наконечник в виде прямого кругового конуса радиусом R и углом заострения а (рис.5.39), перемещающийся в однородном грунте с постоянной скоростью под действием силы Р (лобовое усилие прокола).

Рис.5.39. Расчетная схема для определения лобового сопротивления и оптимального угла заострения наконечника

Лобовое усилие при проколе можно определить по выражению:

Р = яК га г Ш<£±Р1

(5.330)

sin а

 

где стг - напряжения, при которых обеспечивается течение грунта в радиальном направлении, для практических расчетов принимаемые равными напряжениями при полном уплотнении грунта, для глин аг = 1500 - 2000 кН/м2; - угол внутреннего трения грунта, tgcp =/, / - коэффициент трения грунта о наконечник. Исследуя выражение (5.330) на экстремум получаем зависимость для определения оптимального угла заострения конического наконечника

2tga = sin2(a+ <р)

 

(5.331)

На рис. 5.40 показана зависимость ctonm от/, построенная но выражению

(5.331). Видно, что для рекомендуемых

значений

коэффициента трения

/ = 0,25-0,4 в глинистых и /= 0,4-0,55 в песчаных грунтах 2аопт- 45* - 50°, что соответствует практическим результатам прокола.

Приблизительные значения усилий при проколе можно определить по графику на рис. 5.41.

Усилия, требующиеся для прокола труб, колеблются в пределах от 150 до 2000 кН. Определив нажимное усилие, принимают необходимое число гидродомкратов для силовой установки, а также выбирают тип упорной стенки в котловане.

Для прокола труб чаще всего применяют нажимные насосно-домкратные установки, состоящие из одного или двух спаренных гидравлических домкратов типа ГД-170 с усилием до 170 тс каждый, смонтированных на общей раме. Штоки домкратов обладают большим свободным ходом (до 1,15-1,3 м). Раму с домкратами устанавливают на дне рабочего котлована, из которого ведут прокол. Рядом с котлованом на поверхности размещают гидравлический насос высокого давления - до 30 МПа.

Р, кН

«оп.трад

0,3

0,5

0,7

f

 

Рис.5.40. Зависимость оптимального угла

необходимого усилия для прокола труб

заострения наконечника от коэффициента

трения его о 1рунт

 

 

разных условных диаметров Dy на длину L, м,

 

 

 

 

в песчаных ( _ _ ) и глинистых (______)

 

 

 

 

грунтах

5.3.3.2. Прокладка труб способом продавливания

Бестраншейная прокладка труб продавливанием отличается тем, что прокладываемую трубу открытым концом, снабженным ножом, вдавливают в массив грунта, а грунт, поступающий в трубу в виде плотного керна (пробки), разрабатывают и удаляют из забоя. При продвижении трубы

преодолевают усилия трения грунта по наружному ее контуру и врезания ножевой части в грунт.

Для продавливания труб применяют нажимные насосно-домкратные установки из двух, четырех, восьми и более гидродомкратов усилием по 5003000 кН каждый с ходом штока 1,1-2,1 м, работающие от насосов высокого давления. Количество домкратов в установке зависит от необходимого

нажимного усилия Р, кН, равного:

 

P =qc£ + [2(1 + £,)/>, + qk]Ltgç

(5.332)

где qc- удельное сопротивление вдавливанию ножа в грунт, равное для глинистых грунтов (50-70) кН, для песчаных грунтов (70-100) кН, для прочных грунтов (200-600) кН на 1 м длины режущей кромки ножа; £ - периметр ножа, м; Ço- коэффициент бокового давления грунта, равный для песка 0,35-0,41, для суглинка 0,5-0,7, для глины 0,7-0,74; qK- вес 1 м длины кожуха (футляра); L - длина бестраншейной проходки; tg<p- коэффициент трения кожуха о грунт, равный для глин 0,4-0,5, для песков 0,6-0,65; р\ - вертикальное горное давление на 1 м длины кожуха, равное:

ГгР'£>1

(5.333)

3/кр

где угр- удельный вес грунта, кН/м3; DK- диаметр кожуха, м\f Kp- коэффициент крепости грунта, определяемый по данным проф. М.М. Протодъяконова (см. табл. 5.18).

Приближенное необходимое усилие для продавливания трубы

P = TTTDkL ,

(5.334)

где т- сила сопротивления грунта по поверхности кожуха, равная 20-25 кН на 1 м2 поверхности трубы, м.

Способом продавливания ведут прокладку не только стальных труб, но и железобетонных коллекторов и тоннелей из элементов различной замкнутой по периметру формы.

5.33.3. Прокладка труб способом горизонтального бурения

Горизонтальное бурение используется для трубопроводов средних и больших диаметров в грунтах 1-1V категорий. Проходка скважин ведется установками горизонтального бурения (табл. 5.28), предусматривающими опережающую разработку грунта в забое с устройством

Соседние файлы в папке книги