
книги / Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов
..pdfНами на примере стержневой конечно-элементной модели двухпролетного балочного перехода (рис. 5.26) со следующими принятыми параметрами 1020x10 мм, материал трубы - сталь 17Г1С, £=36 м, q=9,2 кН/м проанализировано влияние одновременного изменения высотного положения нескольких опор на напряженное состояние трубопровода. Так, на рис. 5.26, в изображена эпюра возникающих напряжений в трубопроводе с указанием величин (МПа) в характерных сечениях в исходном равновысотном состоянии. Из рисунка видно, что опорные сечения существенно перегружены, в то время как в пролетных сечениях напряжения практически в 2 раза меньше.
а |
А |
Рис.5.26. Напряженное состояние двухпролетного балочного перехода:
а, б - расчетные схемы; в, г - эпюры нормативных напряжений, МПа от действия изгибающих моментов
Путем последовательного понижения уровня опор мы можем добиться существенного уменьшения возникающих напряжений. На рис. 5.26, г показано
напряженное состояние трубопроводного перехода после установки опор на оптимальные уровни, из которого видно, что вследствие изменения их высотного положения напряжения в опорных и пролетных сечениях стремятся выровняться.
Выполнив оценку степени снижения напряжений по формуле:
6а = |
1 0 0 |
(5.190) |
^ max
где сгпюх - максимальные напряжения, соответствующие случаю, когда опоры находятся на одном уровне, МПа; <jmin - напряжения после понижения уровня средних опор, МПа, находим, что расчетные напряжения снизились в результате изменения уровня опор на 24,3%.
Дальнейшие исследования одно-пятипролетных схем балочных трубопроводных переходов позволили построить графическую зависимость (рис. 5.27), изображающую характер влияния понижения опор на уменьшение возникающих напряжений в многопролетных балочных системах в зависимости от числа пролетов применительно к трубопроводу диаметром 10 20 мм. Он свидетельствует о том, что при числе пролетов три и более наблюдающийся уровень, до которого уменьшаются напряжения за счет понижения опор, почти не изменяется и составляет около 35%.
Рис.5.27. Характер влияния понижения опор на уменьшение возникающих напряжений в многопролетных балочных системах с Г-образным компенсатором в зависимости от числа пролетов
высота фермы, м
Рис.5.29. Зависимость массы фермы о ее высоты для трубопроводов 0 530, 0 720 и 0 1020 мм
5Определяются коэффициенты жесткости упругоподатливых опор по
формуле: |
|
л |
(5.191) |
гдеf - прогиб фермы в точке приложения единичной силы, определяемый по формуле Максвелла-Мора:
|
Q%Q($ d i |
J i ~ h ] £M/W /=1 |
(5.192) |
o W / « |
где / - номер силового участка (разделение на участки производится в грузовом и единичном состояниях); п - количество силовых участков; I - длина участка; Мгр('* выражение для изгибающего момента на /-том силовом участке от заданной внешней нагрузки; Мед(,) - выражение для изгибающего момента на i-том силовом участке от единичного воздействия; Ne/ ' \ Ned°* , Qip(t) , Q j 1* аналогичные выражения для продольных и поперечных сил; f f l) - безразмерный коэффициент неравномерности сдвигов по сечению, зависящий от формы
/- того сечения; |
G0) - модули упругости первого и второго рода материала |
/-того участка; |
, А(,) - момент инерции и площадь поперечного сечения /- того |
участка. |
|
Ферма работает таким образом, что при приложении в ее узлах сосредоточенных нагрузок, элементы (стержни) ее главным образом работают на центральное растяжение или сжатие. Так как по длине каждого стержня фермы продольные силы и площадь сечения постоянны и учитывая, что
f * - * выражение (5.192) для перемещения узловых точке ферм примет вид:
< )Л '£,¥')
(5.193)
Продольные усилия N ^ '\ Ne/°, в элементах фермы определяются по шарнирной схеме методом вырезания узлов.
6 )Производится подбор поперечных сечений элементов фермы. Поперечное сечение поясов подбирается из условия их прочности по
формуле:
(5.194)
М
где N„ -усилие, возникающее в элементах фермы от приложенных к ней внешних сил; [о\ - допускаемое напряжение при растяжении (сжатии) для материала элементов фермы.
Для подобранного сечения проверяем на устойчивость верхний пояс фермы при сжатии из условия:
(5.195)
<Р'А„
где ç>- коэффициент продольного изгиба (см. СНиП 11-23 - 81* [117]).
Значение коэффициента <рзависит от гибкости элемента Я, которая может
быть определена по формуле: |
|
Л = |
(5.196) |
|
/ |
где / - радиус инерции сечения элемента;^ - приведенная длина стержня, |
|
равная: |
|
ейр= м * п |
(5.197) |
где £п- длина стержня пояса; ц - коэффициент приведения длины стержня, для двухшарнирной схемы нагружения стержня /i = 1 .
Поперечное сечение раскосов подбирается из условия их прочности:
где коэффициент к учитывает влияние концевых компенсаторов на защемленность трубопровода и определяется по формулам, приведенным в работе [76].
9) Реализуя матричный метод расчета упругих стержневых систем находим искомые прогибы трубопровода и возникающие внутренние силовые факторы (изгибающие моменты и реакции упругоподатливых опор).
10) Проверяем прочность трубопровода на действие максимальног изгибающего момента по формуле:
aniax<R2 , |
(5.202) |
где crmax = апрр + аим\ R2 - расчетное сопротивление трубной стали растяжению (сжатию); сг„р.р - продольные напряжения от внутреннего давления в прямолинейном надземном трубопроводе с компенсаторами, определяемые по формуле (2.11); сгшг- напряжения от изгиба, равные:
М_
(5.203)
W
М —величина изгибающего момента в трубопроводе в точке опоры на ферму; W - осевой момент сопротивления поперечного сечения трубы.
Деформации, вызванные изменением температуры и внутреннего давления, воспринимаются компенсаторами трубопроводного перехода.
5.2.4.0поры балочных систем прокладки трубопроводов
5.2.4.1. Применяемые типы опор и опорных частей
Конструкции опор зависят не только от метода прокладки и прикладываемых к опорам усилий, но и от ряда других факторов, например, от материала, грунтовых и топографических условий прохождения трассы, высоты опор, метода производства работ.
Применяются следующие виды опор:
плитные опоры - для усиления основания под трубопроводом на крайних опорах;
свайные опоры при пересечении рек, на болотах и при прохождении трассы трубопровода по слабым или вечномерзлым грунтам;
рамные опоры и опоры на стойках - когда затруднено погружение свай, не требуется большого заглубления опор;
опоры из блоков - на плотных грунтах с малым заглублением, а также при значительном заглублении по типу опускных колодцев;
а |
3 |
/ |
|
|
| |
! |
ГУ |
|
|
_L |
! |
|
|
Р ? |
|
|
h |
|
2\ |
|
|
|
л 4 |
|
||
777 |
|
/777777 |
|
|
|
|
|
— Г - |
|
\ |
|
|
|
. |
^ |
2 |
ч |
|
|
|
|
|
|
|
777 |
|
/777 777 |
|
Рис.5.31. Виды промежуточных опор:
а - двухшарнирная опора; б - гибкая опора; в - жесткая опора; 1 - трубопровод; 2 - промежуточные опоры; 3 - продольная деформация трубопровода; 4 - положение
промежуточных опор после продольной деформации трубопровода; 5 - анкерная опора
Жесткие промежуточные опоры (рис.5.31, в) не способны обеспечить перемещение своего верхнего конца на величину требуемой продольной деформации трубопровода, расположенного на данной опоре; в этом случае продольное удлинение (укорочение) трубопровода сопровождается его проскальзыванием по опоре.
5.2.4.2.0пределение нагрузок, действующих на опоры трубопроводов
Правильный выбор расчетных нагрузок имеет очень важное значение с точки зрения создания рациональных и экономичных опор под трубопроводы.
Расчетные нагрузки подразделяются на следующие:
•вертикальная нагрузка;
•горизонтальная нагрузка, действующая поперек оси трубопровода - ветровая нагрузка;
•горизонтальная нагрузка, действующая вдоль трубопровода.
Все опоры рассчитываются на расчетную вертикальную нагрузку от трубопровода под действием его веса qmp(см.разд. 2.1) по формуле: