
книги / Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов
..pdfугр = 2,0 104 Н/м3; (ргр = 24; сгр = 2,68 104 Па; по табл. 4.8 коэффициенты А = 13,5, В = 7,0. Для трубопровода диаметром 1020 мм принимаем диаметр винтовой лопасти анкера DaHK= 0,45 м (см. табл. 4.10), глубину погружения в минеральный грунт Ил = 6 DaUK= 6 0,45 = 2,7 м.
23. Площадь лопастей анкера по формуле (4.111) F„ = л- 0,452/8 = 0,08 м2.
24. Предельное (критическое) сопротивление анкера по формуле (4.110) Fnp = (13,5 • 2,68 • 104 + 7 • 2,0 • 104 • 2,7)0,08 = 60 • 10f H.
25. Несущая способность анкера по формуле (4.109) Фа„к = 0,6-60- 103=36 *103 Н.
26. По формуле (4.106), принимая к„ = 1,4, расчетная несущая способность анкера
Ртк = 36 • 103/1,4 = 25,7 • I03 Н.
27.Учитывая, что в данном расчетном случае za = 2 и Д/Дшк = 2,27, коэффициент таикопределяем по формуле (4.109)
^= 0,25(1 +2,27) = 0,82.
28.Расчетная несущая способность анкерного устройства по формуле
(4.104)
£я( = 2 • 0,82 • 25,7 • 103 = 4,2 • Ю3 Н.
29.Расстояние между соседними устройствами по формуле (4.109)
£а = 42 • 103/7282 = 5,8 м.
30.Максимальный изгибающий момент в точках закрепления трубопровода анкерными устройствами по формуле (4.108)
М= 6063 • 5,82/12 = 17,0 - 103Н*м.
31.Изгибающие напряжения по формуле (4.107)
|
а = ± 1 7 -0 1 0 |
= ±2,0 • 106 Па = ±2,0 МПа. |
|
8,52 10" 3 |
|
32. |
По аналогии с первым расчетным случаем, потребное число анкеров |
|
на участке 350 м |
|
|
|
|
iV= — 2 = 120 . |
|
|
5.8 |
Пример 4.7. Определить количество воды, поступающее в траншею |
||
длиной 1 0 0 0 |
м в течение одного часа через две боковые стенки (полагая, что |
|
дно сложено |
из водоупорного |
грунта). Диаметр трубопровода Д, = 1,02 м; |
толщина стенки S,, = 14,3 мм, нагрузка от собственного веса трубопровода; с учетом коэффициента надежности нагрузке от собственного веса псв = 0,95; qu = 3360 Н/м; qUJ = 43 Н/м. Траншея выполнена в торфе слабой степени разложения, коэффициент фильтрации кф- 9 • 10'5 м/с; глубина траншеи ИТ= 1,1 м + Д, = 2,1 м; уровень грунтовых вод Н = 2,0 м. Удельный вес воды *,=1,1 104 Н/м3
|
|
Решение |
|
|
I. |
Находим графически выталкивающую силу воды, приняв значения |
|||
равными 1 4 0 ,1 8 0 * и 220°. |
|
|
|
|
По формулам (4 .1 1 6 ) - |
(4 .1 2 2 ) |
|
|
|
|
|
|
140° |
|
|
Iхорды ~ 2 • 0. 51. ЯИ— |
= 0 ,9 6 м. |
||
|
Л= R - Rcos— = 0,51 - 0,51 • 0,342 = 034 м. |
|||
|
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
F _ _ = ^ 0 ,5 1 - 0 3 4 ; - 0 ,96 = 0,082 м2. |
|||
|
треуг |
^ |
|
|
|
Реет ~ 2.44 • |
0.512 |
____ 2 |
|
|
= 0,317 м 2 |
= 0 3 1 7 —0,086 = 0,231 м2
q, = 1.М04 • 0,231 = 2450 Н/м.
Расчетные величины для углов а = 180° и 220° приведены в табл. 4.22.
|
|
|
|
|
Таблица 4.22 |
|
|
Значения расчетных величин для различных углов |
|
||||
О,град |
^хоодьп М |
Л, м |
F треуг* М |
|
/**:сги»М |
q n Н/м |
140 |
0,96 |
034 |
0,082 |
0,317 |
0,231 |
2540 |
180 |
1 ,0 2 |
0,51 |
0 |
0,408 |
0,408 |
4488 |
2 2 0 |
0,958 |
0 ,6 8 |
-0,082 |
0,499 |
0,581 |
6391 |
При дщ, = 3360 + 43 = 3403 Н/м, точка пересечения графика qe ~J{a) соответствует углов а= 156° (рис. 4.41), и тогда искомая высота h = 0,51 - 0,51-0,29=0,4 м.
2. Длина депрессионной кривой по формуле (4.115)
L = 575(2,0-0,4) V2.0-9-10-5 = 123 м. 3. Приток воды в траншею по формуле (4.113)
О = 9-10~5 1000- 2 ,0 |
~ ° ' - = 0,02808 м3 / с = 101м3/ч. |
* |
123 |
Имеющиеся у строителей водоотливные установки СВА-2,УОВ-2, УОВ-2А производительностью 500-700 м3/ч в состоянии обеспечить откачку такого объема воды.
Рис.4.41. Определение угла а
Пример 4.8. Рассчитать параметры взрывных работ при устройстве траншеи на болоте методом горизонтальных удлиненных зарядов.
Исходные данные: проектная глубина траншеи Нт = 2,5 м; ширина траншеи по дну В -3 м; откосы 1:1; торф плотный; коэффициент сжатия взрывом К—0,4; тип взрывчатого вещества аммонит № 6 ЖВ; плотность рв =1100 кг/м3; удельный расход Ал = 0,6 кг/м3; линия наименьшего сопротивления Ж»0,5ЛГ= 1,25 м.
Решение
1. Расчетная глубина зарядной траншеи А, = 0,5 Лг = 0,5 2,5 = 1,25 м.
2 . Радиус сжатия для зарядной траншеи по формуле (4.124) ЯсЖ= 1,25 - 0,25 = 1 м.
3. Диаметр прострелочного заряда по формуле (4.123)
d„=- |
2 -1,0 |
= 0,085 м. |
|
4.0J n -1100
4.Радиус сжатия для основной траншеи из формулы (4.125)
R e x ~ 2 £ — 1,25 = 1,25 M.
5.Масса заряда длиной 1 м по формуле (4.127)
Q^ „ = 1Д52/0,42= 9,77 кг/м.
6.Диаметр основного удлиненного заряда по формуле (4.128)
414-9,77 = ОД1 м. ж-ИОО
7.Ширина траншеи по верху с учетом ширины по дну, глубины транше^
иоткосы 1:1
В. = 3+ 2-2^ = 8м .
8.Показатель действия взрыва по формуле (4.131)
и= 87(2-1,25) = 3,2.
9.Функция, зависящая от показателя действия взрыва, по формуле (4.130)
/л ) = 3,2*+ 0 ,4 3 ,2 -0 ,4 = 11,2 - 10. Масса заряда длиной I м по формуле (4.129)
0 ^ , = 0,6-U 5 2-11,2 = 8,34 кг/м.
Как видно, результаты расчета |
по двум формулам (4.127) и (4.129) |
близки. |
|
П р и м е р 4 .9 . Рассчитать напряжения в стенке трубы, приняв следующие данные tp = 370 ч; период температурных колебаний Г = 10 ч; Е = 104 Н/см2; <4=3*10'4 1/ С; /гОД; а = 18 см*/ч.
Ре т е н т е
1.Величины 6t и шопределяем по данным температурных наблюдений (рис. 4.42).
2.Представляя опытную кривую температур 1 (рнс.4.42^) на
поверхности фунта синусоидой 2, подучаем 6>„ = -30* и щ=0,7*103 1/ч- 3. Приняв далее h = 300 см, S = 1 см н время / =8,4*103 (для наиболее
холодного времени года) но формуле (4.146) получим оц, ^ 18-Ю 3 Н/см . Для трубы диаметром 102 см продольное усилие составит P ^ x D mS c f^
1,98-10* Н.
0.градус
30 ---------
1
X |
XI |
XII |
1 Ml:с 1 |
ч _ |
|
ч |
|
Л |
|
|
Э.градус
Z. см
Рис.4.42. Графики температурных наблюдений:
а - изменение температуры грунта; 1—на глубине z=0; 2 - линейная аппроксимация; 3 — аппроксимирующая кривая; б - изменение температуры по глубине; 1—опытная кривая; 2 - линейная аппроксимация; в - изменение температуры поверхности грунта; 1- опытная кривая; 2 - расчетная кривая
Пример 4.10L Выполнить прочностной и геометрический расчеты надземной прокладки трубопровода со слабоизогнутыми участками.
Исходные данные: участок трубопровода категории III; трубная сталь марки 13Г2АФ; ат= 363 МПА, DHxS„ = 1020x14,3 мм; DeH= 991,4 мм; F =0,045 м2; W= 8,516-10‘3 м3; /=5,71-103 м4, q,, = 3890 Н/м; qa = 1490 Н/м; qMà=220 Н/м; Чнет~330 Н/м; продукт перекачки - газ, р = 7,5 МПа, Aij=40° при нагревании и At2= -30 при охлаждении трубопровода.
Решение
1. Продольные напряжения от внутреннего давления по формуле (2.11) при пр = 1,1
7 5 -ОООЫ
< V „ = 1 .1 < „ =1.1-0.25- 0 0173 ='43М Па.
2. Вес продукта по формуле (2.13)
Япроёг11,0-100-7,5-0,99142*з 737 Н/м. 3. Расчетный вес трубопровода (см. п.2.1)
Чтр ~ Чл» Чпрод Чем Члед ~ 3890 + 737 + 490 + 220 = 5337 Н/м.
^ ' J 9 6 |
' |
1+ 1.2 |
1 0 ' 3 40+ ’1'7,5 Г--—---0,2)1= 100,3 |
||||
2 |
cos 1 2 ’ |
2,1 • 1 0 5 U 0 -0,0143 |
JJ |
|
|||
1 2 . Расстояние А О по формуле (4.164) |
|
|
|
|
|||
A O = 196 |
784 |
-196 Г1.2 • 10 ~ 5 • 40 + |
m |
- 0 .2 ) |
J |
= 97,8 M . |
|
|
|
L |
2,1 • I0 5 vl0-0,0143 |
|
|
||
13. Стрема изгиба трубопровода при повышении температуры по формуле |
|||||||
(4.162) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fy , |
= Vl00,32 -97,8 2 = 22,25 м. |
|
|
|
|
14. Расстояние А"В" по формуле (4.166) |
|
|
|
|
|||
|
А"В" = - 96 |
1 —[l + 1,2 -1 0 “ 5 - (—30)]= 10 0 ,2 |
|
|
2cos 12
15.Расстояние А 'О по формуле (4.167)
А"О = — - — ~ 19 6 • 2,1 • 10-5 • (-30) = 98,2 м.
22
16.Стрела изгиба трубопровода при уменьшении температуры по
формуле (4.165)
f yv = Vl 00,22 -98,22 = 19,9 м.
17. Минимальная ширина свободноподвижной опоры в вершине слабоизогнутого компенсационного участка
22,5- 19,9 = 2,35 м.
Пример 4.11. Определить, возможно ли осуществить укладку подземного стального трубопровода в районе шахтных разработок Донецкого бассейна без применения каких-либо конструктивных решений при обеспечении равнопрочности сварных соединений и основного металла. Условия прокладки следующие: диаметр трубопровода 0=600 мм, толщина стенки 5 = 0 ,8 см; угол падения пласта а = 10 °; мощность пласта т = 1 ,2 м; углы сдвижения Д, = 82 ; <р=60°; предел текучести стали сгт= 250 МПа. Трубопровод уложен в глинистом грунте и проходит «в крест простирания» пластов. Глубина горных работ до нижней границы выработки Н2- 206 м; относительная величина максимального оседания qQ= 0,55.