
книги / Отопление и вентиляция. Ч1 Отопление
.pdf§ 14. Теплоустойчивость ограждений |
41 |
Выше приняты соответствующие обозначения в пределах зон I и 11. в) Величина Rт в нормативном методе определяется по формуле
—'2#т д ~Ь |
2*1.28 - f - 1,132 |
1.23(1,43), |
2) Сопротивление теплопередаче ограждения с учетом теплообмена на его внутрен ней и наружной поверхностях равно:
Яо = — |
+ Я , + — = |
Л |
|
+ |
Ь23 + |
лО9«3 |
= 1.39 (1,613) м2«К/Вт (м3**С*ч/ккал)в |
||
OCJJ |
|
OCR |
Of/ |
|
|
|
|
||
И. Коэффициент .теплопередачи ограждения равен: |
|
||||||||
|
k — — = |
1,39 |
==0.72(0,62) Вт/(ма*К) [ккал/ч*м2**С]» |
||||||
|
|
Ro |
|
|
|
|
|
||
III. Тепловой поток через ограждение равен: |
|
||||||||
q = |
k(tv — tH) = 0.72 [18 — (— 26)] = 31,7(27,3) Вт/м2 [ккалДч.м3)], |
||||||||
IV. Средние температуры на поверхностях ограждения равны: |
|||||||||
|
4 = |
(fB - |
tu) |
R |
|
0 |
114 |
||
|
= |
18■- ( 1 8 - ( - 26)] |
— 14,4е С; |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1.344 |
«н = *в-(*в-*н) - у - = 18-[18 -(-26)] у у = -2 4 ,7°С;
*^ х ~ * 9 + *т~0.Ш +1.&~и34Л(1.56).
§14. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДЕНИЙ
П риведенны е в § 13 формулы определяю т |
п ередачу тепла через |
|
ограж ден и я в стационарны х условиях, т. е. в условиях, когда |
очень дл и |
|
тельное время (теоретически бесконечно дол го) |
н аруж н ая |
и внутрен |
няя тем пературы оставались неизменны ми и систем а отопления п ере
давал а в |
помещ ение |
столько |
тепла, |
сколько |
оно |
теряло через н ар уж |
|||||||||
ные поверхности ограж дений . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
О днако такого |
полож ения |
практически никогда |
не бы вает. Т ем пе |
||||||||||||
ратура н аруж н ого |
в оздуха |
непреры вно |
изм еняется, |
претерпевая сезон |
|||||||||||
ные, суточные |
и |
другие |
по |
продолж ительности колебания во |
времени. |
||||||||||
Т еплоотдача |
от |
приборов |
системы отопления |
так ж е |
постоянно |
изм еня |
|||||||||
ется. В связи с этим изм еняется тем п ература |
воздуха, поверхностей тол |
||||||||||||||
щи ограж ден и й, |
т. е. имеет |
м есто слож ны й |
нестационарны й |
тепловой |
|||||||||||
реж им . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В заи м освязь |
|
м еж ду изменениями |
тем пературы |
и |
тепловы х |
потоков |
|||||||||
оказы вается |
слож ной ещ е и потом у, что ограж ден и я |
по-разн ом у реаги |
|||||||||||||
рую т на |
колебания |
тем пературы на |
их |
поверхности. |
У одних о гр а ж д е |
||||||||||
ний тем пература |
толщ и изм еняется |
бы стро вслед |
за |
изм енениям и тем |
|||||||||||
пературы |
наруж ного |
или внутреннего |
в оздуха, у |
других — м едленно. |
|||||||||||
П оэтом у, |
например, |
пониж ения тем пературы |
наруж ного воздуха через |
||||||||||||
одни ограж ден и я |
передаю тся бы стрее к их внутренней поверхности, чем |
||||||||||||||
через другие. Эти особенности |
ограж ден и я связаны |
с их теплоустойчи |
|||||||||||||
востью. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н аи бол ее |
уд обн о |
свойство |
теплоустойчивости |
ограж дений |
просле |
||||||||||
дить, изучая |
их |
температурны й реж им |
при |
установивш ихся |
периоди |
42 |
Г л а в а II. Тепловой режим здания |
ческих тепловых воздействиях. Действительные периодические колеба ния температуры или тепловых потоков на границе ограждения часто можно без особой погрешности заменить правильными гармониче скими колебаниями или суммой ряда гармоник. Поэтому закономерно сти правильных периодических воздействий на ограждение имеют пря мое практическое приложение.
Теплоустойчивость — свойство ограждения сохранять относительное постоянство температуры при изменениях тепловых воздействий на его
поверхностях. Это свойство интересует нас в двух проявлениях:
относительно колебаний температуры и тепловых потоков в помеще нии (рис. И.6,а);
относительно сквозного проникания колебаний наружной темпера туры через всю толщу ограждения (рис. 11.6 6).
1. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДЕНИЯ КОЛЕБАНИЯМ
ТЕМПЕРАТУРЫ И ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ В ПОМЕЩЕНИИ
Если теплоотдача отопительного прибора или другого источника тепла в помещении будет периодически изменяться (при постоянстве всех остальных составляющих теплового баланса), то в помещении бу дет наблюдаться периодическое изменение температуры воздуха и по верхностей ограждений. Между колебаниями теплового потока и тем пературы на поверхности ограждения существует зависимость, которая определяется коэффициентом теплоусвоения поверхности ограждения У. Величина У равна отношению амплитуд колебаний теплового потока Aq и температуры Ах на поверхности
Если слой резких колебаний д (рис. II.6) заканчивается в пределах первого 01 поверхности материального слоя (£>i>»l), то У равняется коэффициенту теплоусвоения материала этого слоя Si:
§ 14. Теплоустойчивость ограждений |
43 |
2яХхсрд
у = Si = |
(11*27) |
Т |
* |
В случае если резкими колебаниями захвачен больше чем один слой от поверхности, то
/?i s^-f- У2
(И ,28)
Рис. TI.7. Колебания температуры внутренней поверхности огражде ния 1 и воздуха 2 под влиянием ко лебания теплового потока 3
где /?i, Si, Л.1, ср1 — сопротивление теплопроводности, коэффиниент теплоусвоения, коэффициент теплопроводности и объемная теплоемкость материала первого слоя;
У2 — коэффициент теплоусвоения ограждения, начиная от поверх ности второго материального слоя.
Колебания температуры поверхности отстают во времени от коле баний теплового потока на величину ву (рис. II.7). Это отставание
(сдвиг |
по фазе) для толстого |
однородного ограждения |
[формула |
(11.27)] |
равно: |
|
|
|
гу |
L |
(И.29) |
|
8 |
Изменения теплового потока также связаны с колебаниями темпе ратуры воздуха в помещении. Соотношение между изменениями тепло вого потока, проходящего через поверхность, и температуры воздуха, омывающего эту поверхность, определяется коэффициентом теплопоглощения В:
В = |
1 |
(II. 30) |
|
T |
+ Z |
Уравнение (11.30) можно переписать в виде:
(II.3I)
В
из которого следует, что сопротивление теплопоглощению 1/В равно сумме сопротивления теплоусвоению 1/У и сопротивления теплообмену на поверхности 1/ав.
Изменение температуры воздуха опережает во времени изменение температуры поверхности, но отстает от изменения теплового потока на величину ев (рис. II.7). Это отставание на (0,01—0,06) Т меньше ву.
44 |
Г л а в а И. Тепловой режим здания |
2. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ О ГРАЖ ДЕНИ Я СКВОЗНОМ У ПРОНИКАНИЮ
КОЛЕБАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Колебания температуры наружного воздуха вызывают изменения температуры и тепловых потоков в толще и на внутренней поверхности наружного ограждения. По мере удаления от наружной поверхности колебания температуры в толще ограждения уменьшаются по величине и запаздывают во времени (по фазе). Колебания температуры внутрен ней поверхности непосредственно влияют на теплопотери и радиацион ную температуру помещения, поэтому ее изменение представляет осо бый интерес.
Свойство теплоустойчивости сквозному прониканию температурных колебаний характеризуют двумя показателями: затухания -б* и запазды вания е.
Показатель сквозного затухания амплитуды колебания температу ры б1определяет, во сколько раз амплитуда изменения температуры на внутренней поверхности ограждения Лтв меньше амплитуды колебания
наружной температуры Л*н . Приближенная формула для расчета О имеет вид:
d = ^ L “ 2D(° ’83+3^ £)p “ p»"- |
' <п -32> |
Величина О зависит от следующих факторов: |
|
1) характеристики тепловой инерции ограждения D; |
|
D ^ Z R t S i , |
(11.33) |
где Rt и s{— сопротивление теплопроводности и коэффициент теплоусвоения материальных слоев ограждения;
2)сопротивления теплопередаче толщи ограждения 2Яг-;
3)последовательности расположения основных (конструктивного и теплоизоляционного) слоев, которая учитывается поправочным коэф
фициентом Рол*
Рсл = 0,85 + 0,15 — , |
(11.34) |
«1
где индексы 1 и 2 у коэффициентов теплоусвоения s определяют после довательность расположения основных слоев в ограждении по ходу тем пературной волны;
4) наличия в конструкции ограждения воздушной прослойки, кото-* рая учитывается поправочным коэффициентом рВл‘.
Рв.п = 1 + 0 ,5 Я В.П^ ~ , |
(11.35) |
где #вл — сопротивление теплопередаче воздушной прослойки.
Показатель запаздывания во времени сквозного проникания темпе» ратурных колебаний е в основном зависит только от величины D ограж дения и равен:
s w (0,113 0 — 0,017) Тв |
(11,36) |
Формулой (11.32) следует пользоваться только при значениях £>> >1,5-^-2, при меньших значениях D величина б1практически равна сво ему минимально возможному значению;
§ 15 Влияние воздухопроницания и влажности материалов на теплопередачу |
45 |
$ « ФМИН — ЯВ |
(11.37) |
В произвольный момент времени z (начало отсчета соответствует моменту максимума наружной температуры) температура внутренней поверхности наружного ограждения тв может быть определена урав нением
AtH 2я |
(11.38) |
Тв = Тв.о + — COS ~ (2 — Е), |
где тв.0— средняя за период |
Т температура |
внутренней поверхности, |
равная: |
|
|
тв.0 — |
D (^п ^н.о)» |
(11.39) |
|
^М> |
|
Здесь tn, /но — неизменная во времени температура помещения и сред няя за период температура наружного воздуха.
Значения cos лх равны: |
|
|
|
|
|
|
|
||
X |
О |
Ч8 |
1/4 |
3*/8 |
7 3 |
5/8 |
У4 |
Уя |
ЬО |
cosnx |
I |
0,785 |
0,71 |
0,384 |
0 |
—0,384 |
—0,71 |
—0.785 |
—1 |
Если на ограждение одновременно действуют изменения температу ры наружного воздуха и теплопоступлений в помещение, то можно вос пользоваться принципом суперпозиции (сложения независимых тепло вых воздействий) и получить результирующее изменение температуры внутренней поверхности ограждения сложением частных изменений под влиянием отдельно каждого воздействия.
§15. ВЛИЯНИЕ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЯ
ИВЛАЖНОСТИ МАТЕРИАЛОВ НА ТЕПЛОПЕРЕДАЧУ ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ_______________________________
Строительные материалы являются капиллярно-пористыми телами и обладают определенной проницаемостью, поэтому через ограждения происходят фильтрация воздуха и передача влаги. Процессы массообмена влияют на теплопередачу. Помещения в здании не должны быть полностью герметизированы. Ограждения должны быть в меру возду хопроницаемыми и обладать сорбирующими свойствами. Через них проходит небольшое количество воздуха, влаги, но это не должно вы зывать переохлаждение или переувлажнение конструкций.
1. ВЛИЯНИЕ ФИЛЬТРАЦИИ ВОЗДУХА НА ТЕПЛОПЕРЕДАЧУ
В* современных многоэтажных зданиях из крупноразмерных элемен тов воздухопроницаемость существенно влияет на тепловой режим по мещений и потери тепла через отдельные ограждения. Влияние возду хопроницаемости на теплопередачу для разных элементов ограждений оказывается различным. Для окон, которые имеют наибольшую возду хопроницаемость, инфильтрация наружного воздуха вызывает увели чение расхода тепла, а для массива и стыков — в основном понижение температуры внутренней поверхности ограждений.
При фильтрации воздуха в результате переноса тепла потоком воз-
46 |
Г л а в а 11. Тепловой режим здания |
духа изменяются температурное поле и теплообмен на поверхностях ограждения.
Температура на внутренней поверхности пористого ограждения при инфильтрации воздуха равна:
|
е св j ( * O- * B ) __ J |
|
|
|
Тв = t H+ (tB - t H) |
--------—z --------------- |
] |
. ' |
(И .40) |
|
/в^о _ |
|
|
При эксфильтрации расход воздуха / в формуле (11.40) берется со знаком минус.
Наружный воздух, проходя через ограждение навстречу кондуктивному потоку теряемого помещением тепла, нагревается и попадает в помещение с температурой более высокой, чем его начальная темпера тура. Происходит своеобразная рекуперация — частичное возвращение ‘в помещение тепла, которое израсходовалось на подогревание наруж ного воздуха. При малых расходах воздуха, при значениях относитель ного коэффициента фильтрационного теплообмена cBjR0<i0,1 фильтра цию воздуха можно не учитывать, так как теплопотери изменятся меньше чем на 5%. При больших расходах воздуха через пористое ограж дение, когда cBjR0> 4, потерь тепла в результате теплопередачи факти чески не будет, так как трансмиссионное тепло почти целиком будет ис пользовано на нагревание наружного воздуха, поступающего в поме щение.
2. УЧЕТ ВЛАЖНОСТИ М АТЕРИАЛОВ ПРИ РАСЧЕТЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
Строительные материалы имеют сложную структуру, их поры и ка пилляры могут быть заполнены влажным воздухом, водой, льдом. Осо бенности строения определяют большую изменчивость теплофизических характеристик материалов в конструкциях ограждений в зависимости от их влажностного режима. Влажность материалов зависит от конст рукции ограждения, внешних и внутренних условий, времени года.
Влажностное состояние ограждений условно может быть разделено на эксплуатационное, соответствующее основному периоду продолжи тельной и регулярной эксплуатации, и начальное, соответствующее первым годам после возведения здания. Начальное состояние обуслов лено попаданием в конструкцию «строительной влаги»; эксплуатацион ное наступает после того, как влагосодержание материалов приблизит ся к некоторому стабильному состоянию, равновесному относительно воздействующих на ограждение внутренней и наружной сред. Влаго содержание материалов периодически изменяется в течение года, воз растая в апреле — мае и уменьшаясь к концу лета. Зимой, в декабре — январе, влагосодержание близко к среднему за год. Теплотехнический расчет ограждений и расчет теплопотерь помещениями производятся для этого расчетного периода, поэтому выбор теплофизических харак теристик материалов должен производиться по среднегодовой влажно сти материалов в ограждении в период регулярной эксплуатации здания.
Эксплуатационное влажностное состояние материалов в ограждении определяется нормативными категориями А, Б и Б *, для которых при ведены значения теплофизических характеристик. Зная влажностную зону района строительства и влажностный режим помещения, находят категорию эксплуатационной влажности и, пользуясь ею, по таблице
§ 15. Влияние воздухопроницания и влажности материалов на теплопередачу |
47 |
норм устанавливают расчетные значения теплофизических характери стик материалов в ограждении.
Если ограждение многослойное, то необходимо предварительно определить среднегодовые значения относительного потенциала влаж ности каждого материального слоя <pef .
Потенциал влажности слоя 0*, измеряемый в градусах влажности °В,
равен: |
|
|
|
|
е* = ев+ й(ев-е„), |
(и.41) |
|
где |
Н— относительное (к общему |
сопротивлению |
ограждения) |
|
сопротивление влагопередаче от воздуха помещения до |
||
|
середины слоя £; |
|
|
|
0Ви 0Н— средние за год потенциалы влажности внутреннего воз |
||
|
духа и наружной среды, |
определяемые |
по табл. П.З |
|
и II.4. |
|
|
Таблица Н.З
Среднегодовые значения температуры и потенциала влажности помещений различного назначения
Помещения
Проектное бюро, чертежные залы, библиотеки и т. п. . .
Жилой дом, поликлиника, детский сад, ясли и т. п. .
Душевые, раздевальни при них
и т. |
п.............................................. |
, . |
Бани, |
прачечные и т. п. . |
Влажностный |
|
Среднегодовые |
условия |
режим |
'в "С |
нв °в |
ФП |
|
|
|
v В |
Сухой |
19 |
23 |
0,45 |
Нормальный |
19 |
24,5 |
0,5 |
Влажный |
25 |
До 61 |
До 0,75 |
Мокрый |
30 |
61 |
> 0 ,7 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
II.4 |
|
|
|
Потенциал влажности наружной среды сухой, |
|
|
|
|
|||||||
нормальной и влажной зон (по карте главы СНиП П-А.7-71) |
|
|
|
||||||||||
Влажностная |
»фе |
|
|
|
Среднегодовая температура местности |
°С |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
зона |
зоны |
—3 | |
—2 |
- 1 |
1 0 |
+1 |
+2 |
+з |
+ 4 |
+5 |
+6 |
+8 |
+10 |
|
|||||||||||||
|
|
||||||||||||
Влажная |
2,3 |
23,7 |
24,9 |
26,5 |
28,55 |
29,7 |
31,2 |
33 |
34,8 |
36,7 |
38.8 |
121,5 |
181 |
Нормальная |
2 |
21,7 |
22,8 |
24,1 |
25,5 |
26,8 |
28,2 |
29,7 |
31,2 |
33 |
34,8 |
68,5 120 |
|
Сухая |
1.4 |
17,6 |
18,4 |
19,3 |
20,3 |
21,2 |
22,2 |
23,2 |
24,3 |
25,6 |
26,8 |
29,5 |
32,6 |
Определив по формуле (11.25) среднюю за год температуру слоя U (в формулу необходимо подставить среднегодовые значения t B и £н) , относительный потенциал влажности слоя <pef найдем по формуле
|
= e ^ a - e . i (прн е“ (/‘)<40°В) |
(11-42) |
ИЛИ |
|
|
_ |
9г — 8.1 |
(И .43) |
Фе< |
(при 0M(ff)>4O °B). |
|
0 .862 0М(f* )+ 2 4 .7 |
|
48 Г л а в а II. Тепловой режим здания
где 0м(/г) принимается по табл. II.5.
Нормативным категориям влажности А, Б, Б* соответствуют следую щие значения tpef:
|
А — Я>е4 < 1 .1 ; |
Б — <ре^ = |
1,1 -5- 1,3; |
Б* — фв^ > 1 ,3 . |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а II.5 |
|
|
Значения максимальных сорбционных потенциалов влажности |
|
||||||||
|
|
|
при различной температуре |
|
|
|
||||
|
|
I |
—<---------- |
|
|
|
I |
|
|
|
t, »с |
с’ |
t, °с |
®м-с’ |
| |
t. °с |
ем.с |
t. °с |
®м-с |
||
|
°В |
|
|
°В |
|
|
°В |
|
|
°В |
—20 |
8.7 |
|
—4 |
15.0 |
|
+4 |
18,3 |
| |
+15 |
31,7 |
— 15 |
10.3 |
I |
—3 |
15.5 |
|
+5 |
19,2 |
+20 |
100 |
|
—10 |
12.5 |
|
—2 |
16.0 |
|
+6 |
19,7 |
|
+25 |
236,5 |
—9 |
13.0 |
|
—1 |
16,3 |
|
+7 |
20.5 |
|
+30 |
414 |
—8 |
13.5 |
|
0 |
16.7 |
1 |
~f-8 |
20,8 |
|
|
|
—7 |
13.8 |
|
+1 |
17,1 |
|
+9 |
21,8 |
|
|
|
—6 |
14.2 |
|
+2 |
17.5 |
|
+ю |
23.0 |
|
|
|
—5 |
14.7 |
|
+3 |
18,0 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§ 16. ЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
Ограждения здания должны обладать требуемыми теплозащитными свойствами и быть в достаточной степени воздухо- и влагонепрони цаемыми.
Теплозащитные свойства наружных ограждений характеризуются двумя показателями: сопротивлением теплопередаче R0 и теплоустой чивостью, которую оценивают по величине характеристики тепловой инерции ограждения D. Величина R0 определяет сопротивление ограж дения передаче тепла в стационарных условиях, а теплоустойчивость характеризует сопротивляемость ограждения передаче изменяющихся во времени периодических тепловых воздействий.
В зимних условиях теплозащитные свойства ограждений принято характеризовать в основном величиной R0t а в летних — их теплоустой чивостью. Это объясняется тем, что для зимы характерны устойчивые температуры вне здания и постоянные внутренние температуры, кото рые обеспечивает система отопления. Летом характерны периодические суточные изменения температуры и солнечной радиации, и внутри зда ния температура обычно не регулируется.
Наиболее важным является определение расчетного сопротивления теплопередаче R0 основной части (глади) конструкции ограждения, с чего обычно и начинают теплотехнический расчет ограждения. Необ ходимым является условие, чтобы R0 было равно или больше мини мально допустимого по санитарно-гигиеническим соображениям требуе мого сопротивления Яо.тр теплопередаче:
R o > R o . r p . |
(11.44) |
Однако это условие необходимое, но не достаточное, так как при определении R0 должны учитываться также технико-экономические по казатели. Если оказывается, что экономически оптимальное сопротив ление jRo.onx теплопередаче ограждения больше RQ.тр
RQ-OUW> Rp.tp* |
(11.45 |
§ 16 Защитные свойства наружных ограждений |
49 |
то расчетное сопротивление должно определяться по условию
Ro ^ Rо опт- |
(11.46) |
В этом случае сопротивление R0 будет больше минимально допустимо го R0тр и целесообразным в экономическом отношении
После определения R0 глади ограждения следует проверить тепло защитные свойства элементов конструкции (стыки, углы, включения). Необходимым и достаточным условием этого расчета является отсут ствие выйадения конденсата на внутренней поверхности этих элементов конструкции.
Дчя расчета теплопотерь и тепловых условий в помещении часто требуется, кроме R0, рассчитать приведенное сопротивление R0.Пр теп лопередаче сложного ограждения.
Для зданий, расположенных в южных районах, дополнительно про веряют теплоустойчивость ограждений в расчетных летних условиях. Недостаточную теплоустойчивость ограждения для зимнего периода года учитывают увеличением его сопротивления теплопередаче при рас чете Ro тр.
Для заполнения оконных и дверных проемов теплозащитные свой ства регламентируются только сопротивлением теплопередаче конструк ции, которое должно быть не ниже требуемого, установленного СНиП.
Допустимая воздухопроницаемость окон, дверей, стыков конструк ций стен и перекрытий здания определяется нормируемыми значениями сопротивления тр воздухопроницанию, расхода воздуха, дополни тельных затрат тепла, понижения температуры внутренней поверхности конструкции при инфильтрации.
Влагозащитные свойства ограждения должны исключать переувлаж нение материалов атмосферной влагой и вследствие диффузии водяных паров из помещения.
Процессы передачи тепла, фильтрации воздуха и переноса влаги взаимосвязаны, и одно явление оказывает влияние на другое, поэтому определение сопротивлений тепло-, воздухо- и влагопередаче должно проводиться как общий расчет защитных свойств наружных огражде ний здания.
1. ТРЕБУЕМОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕП ЛОП ЕРЕДАЧЕ О ГРАЖ ДЕНИЯ
Санитарно-гигиенические требования ограничивают понижение тем пературы тв на внутренней поверхности ограждений значением допу стимой температуры т£оп. Температура т£оп должна быть такой, чтобы
человек, находясь около ограждения, не испытывал интенсивного ра диационного охлаждения (должно удовлетворяться второе условие ком фортности). Кроме того, как правило', на ограждениях недопустима кон денсация, поэтому температура тв должна быть выше температуры ^т.р точки росы воздуха в помещении.
Формулу для определения требуемого сопротивления теплопередаче RO.TP можно вывести, приняв за основу стационарные условия и запи сав Ro в виде;
Яо Яв |
(11,47) |
<*—-S* |
60 |
Г л а в а II. Тепловой режим здания |
Для того чтобы получить формулу для определения R0Тр, в (11.47) необходимо подставить регламентированные величины всех входящих
внее характеристик.
ВСНиП даны значения температуры tB помещений различного на
значения и расчетные перепады температуры tB—т£оп = А tn (табл. II 6).
Т а б л и ц а II.6
Расчетный перепад температуры Д/н, нормируемый тепловой поток qs, Вт/м2 [ккал/(ч-м2)], н допустимая температура внутренней поверхности т£оП
наружного 01раждения
|
|
|
|
Стена (Н. С ) |
|
Потолок (Пт) |
|
Пол (Пл) |
|||
Характеристика |
|
|
тДоп |
|
|
-Доп |
|
|
тДоп |
||
помещения |
|
Д*н |
Ч |
Atн |
Ч |
Д*н |
Ч |
||||
|
|
|
хв |
тв |
тв |
||||||
Повышенные сани |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
тарно-гигиени |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ческие |
требова |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния, |
кругло |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суточное и |
дли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельное |
пребы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вание |
людей |
6 |
52,5(45) |
14— 12 |
4 .0 |
35 (30) |
16— 14 |
2,0 |
17,5 |
18—-16 |
|
(*п=20-М 8°С). |
|||||||||||
Ограниченное |
во |
|
|
|
|
|
|
|
(15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
времени |
и крат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ковременное |
лю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пребывание |
7 |
61,5(53) |
9 |
5 .5 |
47.7 (41) |
10,5 |
2,5 |
22,1 |
13.5 |
||
дей ( /п=16°С ) . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(19) |
|
П р и м е ч а н и е В жилых зданиях регламентируется тепловой поток для вертикальных ограж дений (стены с окнами) 0ц■*'70(60'); для потолка flH-=35(30) и для перекрытия цокольного этажа
<7Н «17,5(15) Вт/мг [ккал/(ч*м2)].
Сопротивление теплообмену на внутренней поверхности ограждения R* в нормах принято равным 0,114 К-м2/Вт (0,133 °С-м2-ч/ккал). Ис ключение составляют оребренные и кессонированные поверхности, для которых дана специальная таблица значений RB.
Формула (11.47), как было указано, дана в предположении, что в расчетных условиях температурный режим ограждения является ста ционарным, поэтому за расчетную должна быть принята условная на ружная температура, учитывающая фактическую нестационарность про цесса в расчетный период резкого похолодания.
Расчетная наружная температура tMможет быть определена в виде:
*н = *н.о + |
*И/Н» |
(Н«48) |
где fH.о и AtH— температура начала |
периода |
резкого похолодания и |
отклонение температуры в этот период, определяемые с заданным коэффициентом обеспеченности;
lfe— коэффициент теплоинерционности ограждения, опре деляемый по рис. II.8 в зависимости от коэффициен та (Ц:
О— показатель затухания, определяемый по формуле
^ (1 1 .3 2 ) д л я п е р и о д а I J= = 2 4 ч.