Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Гизатуллин монография 1

.pdf
Скачиваний:
159
Добавлен:
12.03.2015
Размер:
17 Mб
Скачать

работают до частот в несколько сот МГц, так как требуется выполнение условия λmin (минимальная длина волны в спектре ЭМИ) >> S(S1) (максимальный линейный размер отверстий в анализируемом экране).

Для анализа эффективности экранирования стен зданий при наличии, например, оконного проема, можно предложить следующую математическую модель [136]:

 

H ×W

 

 

 

 

D

,

(2.8)

So ( f ) = -20log

 

 

 

 

+ 27,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,24 ×l

 

 

H

 

 

где H, W – геометрические размеры оконного проема (высота и ширина); D – толщина стены; λ – длина волны падающего электромагнитного поля. В данной математической модели рассматривается частотный диапазон до 50 МГц, так как требуется выполнение условия λmin >> H. Более высокие частоты ослабевают несущественно.

В качестве исходных данных, для решения задачи анализа эффективности экранирования различных типов стен зданий, используются сведения из [76, 236, 237]: свойства бетона (табл. 2.10); диэлектрические параметры бетона зависят от влажности и частоты; параметры арматуры железобетона: тип сетки (тяжелые) (рис. 2.17, табл. 2.11); диаметр стержней d = 15 мм; материал ар-

матуры – сталь; проводимость стали σ = 2106 См/м; магнитная проницаемость стали µ = 1000.

 

 

 

 

 

 

Таблица 2.10

 

 

Параметры бетона

 

 

Содержание

εs

 

ε

 

ωr (рад/с)

σdc

влаги, %

 

 

(Ом–1 м–1 )

 

 

 

 

 

0,2

4,81

 

4,51

 

1,22·109

6,06·10–4

2,8

6,75

 

5,50

 

0,44·109

2,03·10–3

5,5

8,63

 

6,02

 

0,99·109

5,15·10–3

12,0

12,84

 

7,42

 

1,64·109

20,6·10–3

81

Рис. 2.17. Сеточная арматура бетонных изделий

 

 

 

Таблица 2.11

 

Параметры арматурной сетки

 

 

 

 

 

Тип

Диаметры стерж-

Расстояние между стержнями (в осях), мм

сетки

ней d, мм

 

 

продольных S

поперечных S1

 

 

1

6 – 40

200

600

2

6 – 25

200

200

 

 

 

 

3

6 – 25

400

200

 

 

 

 

Результаты анализа эффективности экранирования железобетонной стены здания приведены на рис. 2.18 – 2.20.

Рис. 2.18. Эффективность экранирования бетона:

а – содержание влаги 0,2 %; б – содержание влаги 12 %

Для исследования эффективности экранирования стен зданий в дальней зоне разработаны точные имитационные модели, которые позволяют провести анализ электромагнитной остановки внутри зданий с бетонными, каркасными (фасады здания

82

бетон, несущая конструкция железобетон) и железобетонными стенами (рис. 2.21). Внутренние размеры здания: 2,75×5,2×2,8 м.

Толщина стен – 0,3 м. Внутри здания расположены 45 точек

измерения электрического поля. Точки измерения расположены по сетке 0,5×0,5 м. Расстояние от стены 0,5 м. Расстояние от плос-

кости земли – 1 м. Поверхностное сопротивление земли 300 Ом/м.

Рис. 2.19. Эффективность экранироваРис. 2.20. Эффективность экранирования

ния арматуры (тип сетки 2)

стены с оконным проемом (Н = 1,5;

 

W = 1,5 м; D = 0,3 м)

В качестве основного инструмента имитационного моделирования используется программа расчета электромагнитных полей в трехмерной области – Microwave Studio. Данная программа основана на методе конечных интегралов, работающем во временной и частотной областях, и метода аппроксимации для идеально согласованных граничных условий [238 – 243]. Метод конечных интегралов – достаточно общий подход, который описывает уравнения Максвелла на пространственной сетке, с учетом закона сохранения энергии, а затем по ним формируется систему специфических дифференциальных уравнений, таких как волновое уравнение. Реализованные в данной программе методы, различные технологии разбиения области исследования и реализация самой программы являются наиболее оптимальной и эффективной для решения задач помехоустойчивости на персональных компьютерах. При этом программа моделирования позволяет рассчитать характеристики систем в широком диапазоне частот с высокой разрешающей спо-

83

собностью по частоте, в результате чего исключается возможность потери острых резонансных пиков. Множество примеров решения задач, в том числе и в смежных к ЭМС областях, указывают на высокую вычислительная эффективность и точность данного метода и, в частности, программы Microwave Studio [235].

Рис. 2.21. Графическое представление здания с разными типами стен

Приведем результаты анализа эффективности экранирования стен зданий S при широкополосных электромагнитных воздействиях (ЭМИ разряда молнии, табл. 2.12 – 2.14, рис. 2.22 и 2.23; ЭМИ высотного ЯВ, табл. 2.16; ЭМИ СЭТ, табл. 2.17).

84

Рис. 2.22. Распределение показателя эффективности экранирования железобетонных стен по площади здания при отсутствии окон

 

 

 

 

Таблица 2.12

Экранирование стен здания ЭМИ разряда молнии

 

 

 

 

 

 

 

Тип стены

Бетон

Бетон

Каркасная стена

с добавлением сажи

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Параметры тока: фронт/

S, дБ

MinS, дБ

MaxS, дБ

MinS, дБ

MaxS, дБ

спад на уровне 50 %, мкс

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,2/50

0,8

18

21,8

22,0

35,8

 

 

 

 

 

 

2,0/25

0,65

20

23,7

22,7

36,0

 

 

 

 

 

 

2,0/50

0,7

19,2

23,1

22,2

35,6

 

 

 

 

 

 

0,25/100

0,45

7,7

10,5

20,1

35,6

 

 

 

 

 

 

1/200

0,7

17,4

21,4

22,2

35,3

 

 

 

 

 

 

10/350

0,1

22,9

24

23,0

36,0

 

 

 

 

 

 

Минимальная MinS и максимальная MaxS эффективность экранирования определяется по значениям 45 точек измерения внутри здания [233, 243]. При этом, в случае электромагнитного воздействия разряда молнии в дальней зоне внутри здания наблюдается плоская электромагнитная волна, что позволяет использовать для прогнозирования также аналитические математические модели. Для случаев воздействия ЭМИ высотного ЯВ и СЭТ внутри здания наблюдаются резонансные явления, и электромагнитное поле имеет произвольную форму. Для данных случаев моделирование электромагнитной обстановки внутри здания ведется на основе имитационных моделей.

Распределение показателя эф-

фективности экранирования железобе-

тонных стен по площади здания приве-

дены на рис. 2.22.

Эффективность экранирования железобетонных стен, при наличии окна, по площади здания приведены ни-

85

же (рис. 2.23). При этом, наибольшая напряженность электромагнитного поля наблюдается в области оконного проема и плавно уменьшается по мере удаления от него.

Таблица 2.13

Эффективность экранирования железобетонной стены здания ЭМИ разряда молнии (при отсутствии окон или других неоднородностей в стене здания)

Вариант

MinS, дБ (тип сетки)

 

MaxS, дБ (тип сетки)

 

 

 

 

 

 

 

600 ¥ 200

200 ¥ 00

200¥400

600¥200

200¥200

200¥400

тока

 

мм

мм

мм

мм

 

мм

мм

 

 

 

 

 

 

 

 

1

54

76

56

75

 

98

63

 

 

 

 

 

 

 

 

2

58

78

52

87

 

99

74

 

 

 

 

 

 

 

 

3

58

77

52

85

 

98

75

 

 

 

 

 

 

 

 

4

45

71

50

59

 

79

61

 

 

 

 

 

 

 

 

5

53

76

55

74

 

96

63

 

 

 

 

 

 

 

 

6

63

83

54

85

 

105

72

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2.14

Эффективность экранирования железобетонной стены здания ЭМИ разряда молнии (при наличии окна размерами 1,5 ¥ 1,5 м в центре стены здания)

Вариант

MinS, дБ (тип сетки)

 

MaxS, дБ (тип сетки)

 

 

 

 

 

 

 

600¥200

200¥200

200¥400

600¥200

200¥200

200¥400

тока

 

мм

мм

 

мм

мм

мм

мм

 

 

 

 

 

 

 

 

1

36

31

 

22

75

90

60

 

 

 

 

 

 

 

 

2

37

33

 

23

84

83

66

 

 

 

 

 

 

 

 

3

37

32

 

23

83

82

65

 

 

 

 

 

 

 

 

4

26

27

 

21

58

72

58

 

 

 

 

 

 

 

 

5

36

30

 

22

75

89

60

 

 

 

 

 

 

 

 

6

39

35

 

23

79

92

61

 

 

 

 

 

 

 

 

Далее приведем сводную таблицу сравнения результатов ими-

тационного моделирования (MinS) и аналитических расчетов эф-

фективности экранирования стен зданий при воздействии ЭМИ разряда молнии (табл. 2.15).

86

Рис. 2.23. Распределение показателя эффективности экранирования железобетонных стен по площади здания при наличии окна

Таблица 2.15

Сравнение результатов имитационного моделирования и аналитических расчетов

 

MinS, дБ (имитационное

Аналитический

Расхождение

Вариант

моделирование)

расчет, дБ

результатов, %

тока

 

 

 

 

 

 

600¥200

200¥200

600¥200

200¥200

600¥200

200¥200

 

мм

мм

мм

мм

мм

мм

1

54

76

52,5

74,4

2,78

2,11

2

58

78

56,6

78,5

2,41

0,64

3

58

77

55,0

76,9

5,17

0,13

4

45

71

38,4

60,4

14,7

14,93

5

53

76

51,5

73,4

2,83

3,42

6

63

83

70,6

92,4

12,06

11,33

Как видим, в данном случае, результаты имитационного моделирования и аналитических расчетов совпадают с точностью до 15 %.

Таблица 2.16

Экранирование стен здания ЭМИ высотного ЯВ (ЭМИ на рис. 2.13, тип сетки 2)

Тип материала

MinS, дБ

MaxS, дБ

 

 

 

Бетон

3,5

3,5

Бетон с добавлением сажи или кокса

7,1

7,1

Каркас (бетон, железобетон, тип сетки 1)

5,3

9,1

Железобетон (без окон)

12,0

17,4

Железобетон (с окном)

7,5

12,5

87

В рассмотренном примере при воздействии ЭМИ высотного ЯВ внутри здания наблюдаются резонансные явления на частотах около 60 МГц и 120 МГц. Форма ЭМИ высотного ЯВ внутри помещения представляет собой колебательный процесс с резонансной частотой и длительностью до 200 нс. В данном случае наибольшая напряженность электромагнитного поля наблюдается внутри здания в 1,5 – 2,5 м от оконного проема.

Таблица 2.17

Экранирование стен здания ЭМИ СЭТ (ЭМИ на рис. 2.15, тип сетки 2)

Тип материала

MinS, дБ

MaxS, дБ

 

 

 

Бетон

7,0

7,0

 

 

 

Бетон с добавлением сажи или кокса

24,0

24,0

 

 

 

Каркас (бетон, железобетон, тип сетки 1)

9,8

13,4

 

 

 

Железобетон (без окон)

9,9

15,8

 

 

 

Железобетон (с окном)

2,2

13,9

 

 

 

В данном примере воздействия ЭМИ СЭТ внутри здания наблюдаются резонансные явления в диапазоне частот около 400 МГц и 800 МГц (резонансные частоты ячеек армирующей сетки). Форма ЭМИ СЭТ внутри здания представляет собой колебательный процесс с резонансной частотой и длительностью до нескольких нс.

Таким образом, по результатам проведенных численных экспериментов по анализу эффективности экранирования стен зданий, можно сделать следующие выводы:

при отсутствии оконного проема, до частоты 200 МГц основной вклад в эффективность экранирования железобетонной стены здания вводит армирующая сетка;

при отсутствии оконного проема при частоте более 200 МГц более существенный вклад в эффективность экранирования железобетонной стены здания вводит бетон при условии большого содержания влаги;

при низком содержании влаги в составе бетона его экранирующие свойства низкие (до 3 дБ). В данном случае при частотах

88

более 200 МГц эффективность экранирования железобетонной стены здания в целом очень низкая;

– при наличии оконного проема в железобетонной стене здания его эффективность экранирования существенно снижается после 50 МГц.

2.4. Электромагнитное экранирование корпуса средств вычислительной техники

Задачей данного раздела монографии является анализ эффективности экранирования корпусов СВТ широкополосных электромагнитных воздействий. В работе под показателем эффективности экранирования принимается соотношение максимальных амплитуд напряженности электрического поля вне и внутри исследуемого корпуса. Теоретические подходы, связанные с исследованием защитных свойств корпусов СВТ, базируются на некотором идеализированном их представлении как сплошных замкнутых экранов, и с этих же позиций рассматривается влияние различных видов неоднородностей на защитные свойства корпусов СВТ [142, 148]. На самом деле защитные свойства корпусов значительно зависят от многих реально существующих факторов и конструктивных особенностей СВТ. С этой точки зрения, в данной работе, сделана попытка учесть четыре основных момента [244 – 247]: точное воспроизведение наличия в стенках корпусов СВТ конструктивных отверстий, например, в работе [6, 248, 249] отмечается, что с точки зрения практики собственная эффективность экранирования материалами экрана представляет намного меньший интерес, чем проникновение электромагнитных полей через отверстия; заполнение корпусов узлами и блоками СВТ, так как создание защитных корпусов является не самоцелью, а служит повышению стойкости отдельных блоков, узлов и СВТ в целом к электромагнитному воздействию; наличие в стенках корпусов СВТ отверстий приводит к возникновению в экранированном объеме зон с повышенным

89

уровнем напряженности электромагнитных полей, поэтому в аспекте повышения помехозащищенности СВТ при широкополосных электромагнитных воздействиях особый интерес представляет определение опасных зон с точки зрения исключения размещения в них чувствительных к электромагнитным воздействиям элементов; учет резонансных эффектов внутри корпусов СВТ, которые неизбежно возникают при широкополосных электромагнитных воздействиях. Учет множества реально существующих факторов и конструктивных особенностей СВТ приводит к существенному усложнению данной задачи и решение его аналитическими методами, на сегодняшний день, не представляется возможным.

В представленной работе анализ эффективности экранирования корпусов СВТ проводится численными экспериментами на основе имитационных моделей [244]. Для того, чтобы проверить адекватность имитационных моделей при решении задачи анализа эффективности экранирования корпусов СВТ при широкополосных электромагнитных воздействиях, проведем серию тестовых вычислительных экспериментов, результаты которых сравниваются с экспериментальными данными [248].

Общие исходные данные для примеров: размеры корпуса 300×300×120 мм (прямоугольный); материал корпуса – латунь;

толщина стенок 1,5 мм; внешнее электромагнитное воздействие – плоская электромагнитная волна со стороны передней панели корпуса СВТ; частота электромагнитного поля – до 2 ГГц.

Пример 1. Размеры отверстия – 200 ×30 мм (рис. 2.24, а). Направление вектора напряженности электрического поля – вдоль оси Y. Точка измерения эффективности экранирования – в центре корпуса (рис. 2.25).

Пример 2. Радиус отверстия – 43,7 мм (рис. 2.24, б). Направление вектора напряженности электрического поля по оси Y. Точка измерения – в центре корпуса (рис. 2.26).

90