Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Расчет стержней и стержневых систем

.pdf
Скачиваний:
806
Добавлен:
12.03.2015
Размер:
3.89 Mб
Скачать

 

 

 

 

 

21

 

 

величину в этой точке происходит скачок в сторону сжимаемых этим момен-

том продольных волокон. За точкой B наклон эпюры моментов начинает ме-

няться, сначала он уменьшается до нуля, а затем становится отрицательным,

образуя абсолютный максимум эпюры моментов в данной задаче, после чего

наклон эпюры моментов растет по абсолютной величине, что полностью со-

ответствует эпюре перерезывающих сил на втором участке. Соответственно

постоянной распределенной нагрузке эпюра моментов оказывается квадрат-

ной параболой, выпуклой вверх по правилу зонтика. Как видим, скачок эпю-

ры моментов на конце балки равен опорному моменту. В результате эпюры

полностью проверены. Пропустить ошибку почти невозможно.

 

 

y

 

M

 

 

Рассмотрим по сути ту же задачу, но с за-

q

 

P

креплением на левом торце (рис. 1.13). Опорные

 

 

 

реакции и в этом случае в начале решения задачи

 

 

 

 

C

x X2

B

X1

A

на построение эпюр для консольной балки луч-

ше не определять, но тогда следует рассматри-

 

 

x1

x1*

 

вать равновесие правой части балки. На балке

 

x*

 

 

получаются снова два участка, границы которых

 

 

2

 

 

отмечены буквами A, B, C. Первым рассматрива-

 

a

 

a

 

 

 

 

ем участок AB. Применяем метод сечений для

 

Рис. 1.13

 

 

 

 

 

точки X1. Отбросив левую часть балки с неиз-

вестными опорными реакциями, изобразим правую ее часть на рис. 1.14.

 

y

 

 

 

 

Для произвольной точки X1 следует задать

 

M(x) Q(x)

P

координату. Для этого может быть использована

 

 

 

 

координата x1 , измеренная от точки C. Ее, одна-

C

x

 

X1

A

ко, не слишком удобно изображать на рисунке,

 

да и соотношения для ВСФ, записанные с помо-

 

 

x1

x1*

 

 

 

 

щью этой координаты, оказываются несколько

 

 

2a

 

 

более громоздкими, чем при использовании дру-

 

Рис. 1.14

 

 

гой координаты, обозначенной x1*

на рис. 1.13 и

 

 

 

1.14. Но чтобы воспользоваться координатой

x*

 

 

 

 

 

1 ,

следует сначала направить неизвестные силовые факторы в положительную

сторону по правилу знаков сопротивления материалов. Эти направления сле-

дует задавать для той системы координат, для которой будут построены эпюры,

т.е. для координаты без звездочки, совпадающей по направлению с основной

координатой x. Такие направления и показаны на рис. 1.13. (Заметим, что на-

правления сил не зависят от того, используется координата x или x*, но зави-

 

 

 

 

 

1

1

 

сит направление момента.) Но когда направления всех сил и моментов указаны,

результаты определения неизвестных получатся одинаковыми для любых сис-

M (x) = P(2a x1 ).

22

тем координат, что и позволяет использовать координату x*. Записав уравнения

1

 

равновесия части балки на рис. 1.14, получаем уравнения

 

åPyi = 0 = P + Q(x) ,

(1.17)

i

 

åM X1 j = 0 = Px1* M (x) ,

(1.18)

j

 

откуда для участка AB:

 

Q(x) = P ,

(1.19)

M (x) = Px*

(1.20)

1 .

Если воспользоваться для этого участка координатой

x1 , то в данной за-

даче соотношение для перерезывающей силы не изменится: оно не зависит от координаты точки X1. Формула для момента записывается по-другому

åM X1 j = 0 = P(2a x1) − M (x) ,

(1.21)

j

 

поэтому

Q(x)

q

M

 

M(x)

P

 

X2

B

A

 

 

x2*

a

 

 

 

Рис. 1.15

ти балки на рис. 1.10

(1.22)

По форме соотношение отличается от (1.20), но числовые значения момента не изменятся, поскольку из рис. 1.13 и 1.14 очевидно, что x1* = 2a x1.

Для участка BC также можно использовать координату x*2 , направленную справа налево. С ее помощью записываем уравнения равновесия правой части балки (рис. 1.15) подобно тому, как это было сделано для час-

åPyi = 0 = P q(x2* a) + Q(x)

,

(1.23)

i

 

 

åM X 2 j = 0 = Px2* + M q

(x* a)2

M (x) ,

 

2

(1.24)

j

2

 

 

из которых находим выражения для внутренних силовых факторов на втором участке

Q(x) = −P + q(x2* a) ,

(1.25)

M (x) = Px2* + M q

(x* a)2

 

 

2

.

(1.26)

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

23

 

Дальнейшее построение эпюр и их проверка принципиально не отличаются от

y

 

 

M

 

 

случая консольной балки с защемлением

на

 

q

 

P

правом торце. Получающиеся эпюры представ-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лены на рис. 1.16.

 

C

x

 

B

 

A

Отметим еще, что величины внутренних

 

 

 

a

 

a

силовых факторов на отдельных участках Q(x),

Эпюра Q(x), кН

 

M(x) (1.19, 1.20, 1.25, 1.26) в данном примере

 

записывали без индексов участка при коорди-

7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

нате x. Это оправдано для балки, поскольку

 

 

 

 

 

 

правило знаков для ВСФ выбрано таким, что

 

 

 

 

 

 

получающиеся графики (эпюры) представляют

C

 

 

 

B

A

собой графики зависимости ВСФ именно

от

 

 

 

общей для всей балки координаты x, а не ло-

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

кальных координат отдельных участков

*

 

 

 

 

 

x*

x1

Эпюра M(x), кН∙м

и x2* .

 

 

1.1.2. Построение эпюр для балок, опираю-

 

 

4,125

 

 

 

 

4

 

щихся на две шарнирные опоры

 

 

 

 

 

2

 

В двухопорных балках, прежде чем опре-

 

 

 

 

 

 

делять перерезывающие силы и изгибающие

C

 

 

B

 

A

моменты в произвольном сечении Qy (x)

и

2

 

 

 

 

 

M z (x) , необходимо найти опорные реакции из

 

 

 

Рис. 1.16

 

уравнения равновесия балки как абсолютно

 

 

 

 

твердого тела методами теоретической механи-

 

 

 

 

 

 

ки. Эти уравнения для балки, представленной на рис. 1.17, имеют вид

 

æ

L ö

- 2qL2

 

1

 

2

L + 2qL2

 

å M A = RB 2L + qLç L +

 

÷

-

 

qL

 

= 0 ,

 

2

3

è

2 ø

 

 

 

 

 

å M B = -RA 2L -

1

qL2

- 2qL2 + 3qL2 +

1

æ

L ö

 

 

 

 

 

qLç L +

 

÷

= 0 .

2

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

è

3 ø

 

Откуда

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

RB

= -

 

7

qL ,

RA =

25 qL .

 

 

 

 

12

 

 

 

 

 

кН

 

 

 

 

12

 

 

 

 

 

Если в задаче дано:

q = 1

, L = 1 м;

тогда

RB = −0,583 кН , RA = 2,083 кН .

 

 

 

м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Дальнейшие результаты, записанные в данной задаче в буквенных выражениях, также легко можно переписать в реальных величинах. Следует обратить внимание на то, что минимальная точность представления технического результа-

24

та – три значащие (отличные от нуля) цифры. По двум значащим цифрам зачастую невозможно оценить правильность результата.

y

x

Рис. 1.17

Для проверки правильности определения опорных реакций составим уравнение проекции всех сил, приложенных к балке, на ось y

åPyi = 0 ,

RA + RB

− 2qL q L

25qL

 

7

 

3 qL = 0

2

 

qL

,

 

 

12

 

12

2

 

Для построения эпюр Qy (x) и M z (x) выделим на балке участки и на каждом из них запишем уравнения равновесия.

+ qL = 0,

0≡0.

y

x

Участок I. 0 ≤ x1L (рис. 1.18).

Рис. 1.18

25

åPyi = −Qy (x1) − P = 0 , Qy (x 1) = -P = -2qL ;

åM X 1 = M z (x1) + Px1= 0, M z (x 1) = -Px 1= -2qLx 1.

Эпюры Q и M ограничены пря-

мыми линиями:

Q =

const , а M

 

 

y

 

 

 

наклонной прямой линией.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

Участок II.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

L x2 ≤ 2L (рис. 1.19).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

åPyi = −Qy (x2 ) − P + RA

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 1.19

-0,5q(x ) ×(x2 - L) = 0,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Qy (x2 ) = -P + RA - 0,5q(x ) × (x2 - L ).

 

 

Из рассмотрения рис. 1.20

определим выра-

 

 

жение для q(x)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

q(x )

=

x2

L

,

или q(x )

= q

x

2

L

 

.

 

Рис. 1.20

q

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С учетом полученного выражения для q(x) уравнение проекций всех сил, приложенных к левой отсеченной части балки, примет вид:

 

 

 

 

 

Qy (x2) = -2qL +

25

qL - q

(x

2

- L)2

 

 

 

 

 

 

 

12

 

2L

 

.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Запишем уравнение моментов всех сил, приложенных к рассматриваемой

части балки, относительно точки с координатой x2 :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

åM X

2

= M z (x

2

) + Px

2

- RA (x

2

- L) + q

(x2 - L)2

×

1

(x

2

- L) = 0,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2L

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

25

 

 

 

 

 

(x

 

- L)3

 

 

 

 

 

 

M z (x2) = -2qLx 2 +

12 qL (x2 - L)

- q

 

 

26L .

 

 

 

На данном участке зависимость Qy (x) – квадратичная парабола, а M z (x)

– кубическая парабола. Кривизна кривых Qy (x)

 

и

 

M z (x) отрицательная (вы-

пуклость вверх), поскольку

знаки

у

 

 

нелинейных

 

слагаемых q(x2 - L)2 и

 

(x2

- L)3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2L

q

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6L

– отрицательные. После построения эпюры Qy (x) на втором участ-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ке выясняется, что она на концах интервала (участка) имеет разные знаки, что свидетельствует о том, что эпюра пересекает ось, а эпюра моментов имеет экстремум. Для определения экстремального значения изгибающего момента найдем значение координаты x2экс , при котором перерезывающая сила равна нулю:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

26

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Qy (x

экс ) = -2qL + 25 qL - q

(x2экс - L)2

 

= 0 Þ x экс

=1,41L .

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

12

 

 

 

 

2L

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

Изгибающий момент в этом сечении равен

M

z

(x

экс ) =1,994qL2

.

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

На участке III удобнее рассматривать

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

равновесие правой части балки.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Участок III.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0 £ x3* £ L (рис. 1.21).

 

 

 

 

 

 

 

x3*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

åPyi = Qy (x3*) + qx3* - RB = 0,

 

 

Рис. 1.21

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Qy

 

*

 

 

 

 

*

 

 

 

*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(x3 ) = RB - qx3 =

0,583qL - qx3 .

 

 

 

 

 

 

åM X 3

= −M z (x3*) − M + 0,5qx3*2 RB x3* = 0 ,

 

 

 

 

M

 

(x

*

)

= −M + 0,5qx

*2

R

x

*

 

 

 

2

+ 0,5qx

*2

− 0,583qLx

*

.

z

 

 

3

= −2qL

 

 

 

3

 

 

3

 

B

 

 

 

 

 

 

3

 

 

3

 

Из уравнений для перерезывающих сил Q и изгибающих моментов M следует, что эпюра Q ограничена наклонной прямой, а эпюра M – квадратичной параболой. При этом у эпюры перерезывающих сил, как и на участке II, на концах интервала разные знаки. Для определения экстремального значения изгибающего момента на данном участке определим координату x3экс , при которой

Q = 0.

Q y(x3экс ) = 0,583qL - qx 3экс = 0 Þ x3экс = 0,583L , M z (x3экс ) = 2,170qL2 .

Проверим правильность построения эпюр Qy (x) и M z (x) (рис. 1.17). Рас-

сматриваем балку (рис. 1.17) слева направо.

Участок I. Внешняя распределенная нагрузка q = 0. Поэтому перерезывающая сила Q = const . В силу того, что Q < 0, изгибающий момент M

убывает.

Участок II. Внешняя распределенная нагрузка q < 0 и, следовательно, перерезывающая сила Q убывает. В точке A интенсивность нагрузки q = 0 и угол наклона касательной к эпюре Q также равен нулю. Там, где Q > 0, эпюра M возрастает, а где Q < 0 эпюра M убывает.

Участок III. Внешняя распределенная нагрузка q > 0, эпюра Q возрастает; где перерезывающая Q < 0 эпюра M убывает, а там, где Q > 0, эпюра M возрастает. Скачки на эпюре Q будут в тех сечениях, в которых приложены заданные сосредоточенные внешние силы и опорные реакции, а на эпюре изгибающих моментов скачки будут в тех сечениях, в которых приложены внешние сосре-

 

27

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

доточенные моменты. Причем скач-

 

 

 

x

 

 

ки на эпюре М будут в сторону сжа-

 

 

 

 

 

тых волокон.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.1.3. Построение эпюр для стерж-

 

 

 

* x1*

 

 

 

ней при растяжении-сжатии

 

 

 

x

 

 

 

 

 

 

 

x*

2

 

 

 

Построение эпюр при растяже-

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

нии-сжатии стержней осуществляет-

 

Рис. 1.22

 

 

 

 

 

ся в целом так же, как и при изгибе.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

x

 

 

Поэтому рассмотрим сразу пример,

 

 

 

 

 

консольный стержень (рис. 1.22), для

 

*

 

 

 

которого требуется построить эпюру

 

x1

 

 

осевых сил

N (x)

и определить сече-

 

Рис. 1.23

 

 

 

 

 

ние, в котором внутренняя сила явля-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ется максимальной по модулю.

 

 

 

x

 

 

 

При растяжении-сжатии в попе-

 

 

 

 

 

 

речном сечении

стержня

возникает

x2*

 

 

 

 

 

один внутренний

силовой

фактор –

 

 

 

 

 

продольная сила N(x) или Qx (x) , на-

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 1.24

 

 

правленная вдоль оси x. Для ее опре-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

деления применяется метод сече-

 

 

 

 

 

x

 

ний. По тем же правилам, что и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при изгибе, стержень разбивается

x3*

 

 

 

 

 

 

на участки, для которых запи-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

сываются

уравнения равновесия

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 1.25

 

 

 

(сумма проекций на ось x всех сил,

 

 

 

 

 

 

 

приложенных к рассматриваемой

Участок I. 0 ≤ x1L (рис. 1.23).

 

 

 

отсеченной части стержня).

N (x) = −P 1= −2qL .

 

 

 

 

 

N (x ) − P 1= 0,

 

 

Продольная сила на участке I оказывается постоянной, на участке II она меняется по закону прямой линии.

Участок II. L x2 ≤ 2L (рис. 1.24). − N (x) + q(x*2 L) − P1= 0 ,

N (x) = q(x*2L) − P1= q(x*2L) − 2qL .

28

Рис. 1.26

Участок III. (рис. 1.25) −N (x) − P2 + qL P1 = 0,

N (x) = −P2 + qL P1 =

=−3qL + qL − 2qL = −4qL .

Спомощью полученных соотношений строим эпюру осевых сил N(x) (рис. 1.26).

В сечении балки, в котором приложена внешняя сосредоточенная сила, на эпюре N(x) имеется скачок, равный по величине этой силе. Максимальное по модулю значение продольной силы равно

N max = 4qL .

1.1.4. Построение эпюр для стержней при кручении

 

 

 

 

При

рассмотрении за-

 

 

 

дачи о кручении

стержня

 

 

 

необходимо ввести правило

 

 

 

знаков для внутреннего кру-

 

 

 

тящего момента. Будем счи-

 

 

 

тать внутренний крутящий

 

x

 

 

 

момент

положительным,

 

 

 

 

 

 

если он вращает рас-

 

 

x

сматриваемую часть бруса

 

 

против часовой стрелки при

 

 

 

наблюдении со

стороны

 

Рис. 1.27

внешней нормали n к плос-

 

 

 

кости поперечного

сечения

(рис. 1.27). Под внешней нормалью в данном случае понимается нормаль, направленная от рассматриваемой части стержня.

Алгоритм построения эпюр при кручении не отличается от уже рассмотренных случаев. В качестве примера рассмотрим стержень, приведенный на рис. 1.28. На рис. 1.28 с помощью значков плюс и точка в кружках обозначены пары сил, создающие крутящие моменты, пропорциональные величине T. Точ-

29

ка означает острие стрелы, направленной из чертежа, плюс – оперение стрелы, направленной к чертежу.

Дано: T=1 Нм. Постро-

 

ить эпюру Mкр .

 

 

 

При отсутствии в на-

 

гружении стержня распреде-

 

ленных крутящих моментов

 

эпюра Mкр получается кусо-

 

чно-постоянной.

AB

 

 

Участок

(рис.

Рис. 1.28

1.29). В соответствии с ме-

тодом сечений

рассечем

мысленно брус в произвольной точке X его оси на участке AB поперечным сечением. Отбросим одну из частей стержня. В данном случае удобнее отбрасывать правую его часть, по-

 

 

 

скольку к ней приложено больше внешних на-

 

 

 

грузок, и заменим ее действие неизвестным

 

 

 

крутящим моментом M x (x1) (рис. 1.29), кото-

 

X1

 

 

 

рый приложим в положительном направлении в

 

 

 

соответствии с правилом знаков, введенном

 

 

 

выше. Записывая уравнение равновесия момен-

 

 

 

тов относительно продольной оси бруса x для

Рис. 1.29

рассматриваемой правой части получим сле-

 

 

 

дующее уравнение

åM x = 6T + M x (x1) = 0,

X2

Рис. 1.30

M

(x* )

 

 

x

3

X

3

 

 

x3*

Рис. 1.31

из которого получаем значение внутреннего крутящего момента в произвольном поперечном сечении стержня

M x (x1) = −6T .

Как и следовало ожидать, полученное значение крутящего момента оказалось постоянным для всего участка AB (рис. 1.28). Рассуждая аналогично, получаем выражения для крутящих моментов в сечениях на других участках.

Участок BC (рис. 1.30).

åM x = 6T − 3T + M x (x2 ) = 0 , M x (x2 ) = −3T .

30

Участок CD (рис. 1.31).

На участке CD удобнее рассматривать равновесие правой части стержня

å M x = 2T M x (x3* ) = 0,

M x (x3* ) = 2T .

Заметим, что в опорах стержня при его кручении могут возникнуть крутящие моменты, связанные с трением, но они по условию задачи не заданы. Поэтому в данной задаче в опорах не возникают реакции и опоры никак не влияют на эпюру крутящих моментов (рис. 1.28). В данной задаче вместо проверки правильности определения опорных реакций следует проверить правильность задания исходных данных. Сумма всех внешних моментов относительно оси x должна равняться нулю. В данном случае

å M x = 6T − 3T − 5T + 2T = 0 ,

Легко проверить и правильность полученной эпюры. Скачки на эпюре должны быть равны приложенным моментам, а моменты в торцевых сечениях должны подчиняться принятому правилу знаков для внутренних крутящих моментов.

1.2. Общие теоретические положения построения эпюр внутренних силовых факторов для рам и криволинейных брусьев

Рамой называется стержневая система, стержни которой жестко соединены в узлах и предназначены для работы не только на растяжение (сжатие), но также на изгиб и кручение. Стержни рам могут быть кривыми (рис. 1.32).

Определение внутренних силовых факторов (ВСФ) осуществляется для рам и кривых брусьев в основном также, как и для балок [1]. Но все же это бо-

 

 

R=L

 

 

лее сложные конструкции, вследствие чего про-

 

 

 

 

цедура построения эпюр имеет для них свои осо-

 

 

 

 

ϕ

 

бенности [1-2]:

 

 

 

 

E

1. Обычно в рамах в плоской задаче прихо-

 

 

P

F

 

дится строить все три эпюры: N, Q, M.

 

 

 

 

L

2. Границами участков при составлении

 

B

 

C

 

D

 

 

 

аналитических зависимостей дополнительно яв-

60°

 

L

 

2L

 

L

 

 

ляются:

A

 

 

 

2L

 

 

1) точки соединения стержней (узлы рамы),

P

 

 

 

 

 

 

 

 

в том числе изломы оси стержней (рис. 1.32, точ-

 

 

 

G

 

 

ки B, C, D);

 

 

 

 

 

2) точки скачкообразного изменения кривиз-

 

 

 

Рис. 1.32