
- •Часть 1. Основы расчета
- •Глава 1
- •§ 1 Общие сведения о деталях и узлах машин и основные требования к ним
- •§ 2. Прочностная надежность деталей машин (методы оценки)
- •§ 3. Износостойкость деталей машин
- •§ 4. Жесткость деталей машин
- •§ 5. Стадии конструирования машин
- •Глава 2
- •§ 1. Машиностроительные материалы
- •§ 2. Точность изготовления деталей
- •Часть 2. Передаточные механизмы
- •Глава 3
- •§ 1. Ремни и шкивы
- •§ 2. Усилия и напряжения в ремне
- •§ 3. Кинематика и геометрия передач
- •§ 4. Тяговая способность и кпд передач
- •§ 5. Расчет и проектирование передач
- •§ 6. Передачи зубчатыми ремнями
- •Глава 4
- •§ 1. Виды механизмов и их назначение
- •§ 2. Кинематика и кпд передач
- •§ 3. Расчет передач
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Кинематика зубчатых передач
- •§ 3. Элементы теории зацепления передач
- •11 Г. Б. Иосилевич и др.
- •§ 5. Геометрический расчет эвольвентных прямозубых передач
- •§ 6. Особенности геометрии косозубых и шевронных колес
- •§ 7. Особенности геометрии конических колес
- •§ 8. Передачи с зацеплением новикова
- •§ 9. Усилия в зацеплении
- •§ 10. Расчетные нагрузки
- •§ 11. Виды повреждений передач
- •§ 12. Расчет зубьев на прочность при изгибе
- •§ 13. Расчет на контактную прочность активных поверхностей зубьев
- •§ 14. Материалы, термообработка и допускаемые напряжения для зубчатых колес
- •§ 15. Особенности расчета и проектирования планетарных передач
- •§ 16. Конструкции зубчатых колес
- •Глава 21 гиперболоидные передачи
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Геометрический расчет передачи
- •§ 3. Кинематика и кпд передачи.
- •§ 4. Расчет на прочность червячных передач
- •§ 5. Материалы, допускаемые напряжения и конструкции деталей передачи
- •Глава 22
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Кинематические характеристики и кпд передачи
- •§ 3. Расчет несущей способности элементов передачи
- •Глава 23
- •§ 1. Цепи и звездочки
- •§ 2. Кинематика и быстроходность передач
- •§ 3. Усилия в передаче
- •§ 4. Расчет цепных передач
- •§ 5. Особенности конструирования и эксплуатации передач
- •Часть 3. Валы, муфты, опоры и корпуса
- •Глава 24
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Конструкции и материалы валов и осей
- •§ 3. Расчет прямых валов на прочность и жесткость
- •§ 4. Подбор гибких валов
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Нерасцепляемые муфты
- •§ 3. Сцепные управляемые
- •Глава 26
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Особенности работы подшипников
- •§ 3. Конструкции и виды повреждений подшипников
- •§ 4. Нагрузочная способность подшипников скольжения
- •Глава 27 подшипники качения
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Кинематика и динамика подшипников
- •1'Нс. 27.4. План скоростей в Рис. 27.5. Контактные напряжения и план скоростей в радиально-упорном подшипнике
- •§ 3. Несущая способность подшипников
- •§ 4. Выбор подшипников
- •§ 5. Конструкции подшипниковых узлов
- •Детали корпусов, уплотнения, смазочные материалы и устройства
- •§ 1. Детали корпусов
- •§ 2. Уплотнения и устройства для уплотнения
- •I'm. 28.2. Конструктивные формы прокладок:
- •§ 3. Смазочные материалы и устройства
- •Часть 4. Соединения деталей (узлов) машин и упругие элементы
- •§ I. Сварные соединения
- •§ 2. Проектирование и расчет соединений при постоянных нагрузках
- •§ 3. Расчет на прочность сварных соединений при переменных нагрузках
- •§ 4. Паяные соединения
- •§ 5. Клеевые соединения
- •Глава 30 заклепочные соединения
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Расчет соединений при симметричном нагружении
- •§ 3. Расчет соединений
- •Глава 31
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Расчет соединений
- •Глава 32
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Особенности работы резьбовых соединений
- •§ 3. Виды разрушений и основные расчетные случаи
- •§ 4. Особенности расчета групповых (многоболтовых) соединений
- •Глава 33
- •§ 1. Шпоночные соединения
- •§ 2, Шлицевые соединения
- •§ 3. Профильные соединения
- •§ 4. Штифтовые соединения
- •Глава 34
- •§ 2. Расчет витых цилиндрических пружин сжатия и растяжения
- •§ 3. Резиновые упругие элементы
- •Глава 35
- •§ 1. Общие сведения
- •§ 2. Общие принципы построения систем автоматизированного проектирования
- •§ 3. Структура математической модели
- •§ 4. Цели и методы оптимизации
- •Глава 36
- •§ 1. Расчет вала минимальной массы
- •§ 2. Расчет многоступенчатого редуктора минимальных размеров
§ 5. Расчет и проектирование передач
Работоспособность
ременной передачи может бытьограничена
долговечностью ремня и тяговой
способностью. Расчет
передач на циклическую долговечность.
Усталостное повреждение
ремня является основной причиной выхода
из строя передач.
Экспериментальные исследования показали,
что циклическая
долговечность ремня N
(в циклах) связана с максимальным
переменным напряжением [см. формулу
(18.5)] обычным соотношением
,
откуда ресурс ремня
. (18.9)
Если ввести в рассмотрение число пробегов ремня в секунду v = v/L (ν - скорость ремня, м/с; L-длина ремня, м), то при постоянном режиме нагружения и и = 1
N = 36ООvzшГ,
где zШ — число шкивов; Т — срок службы ремня, ч. Тогда .
(18.10)
В передачах с с σ 0 = 1,2 МПа при и = 1 принимают для плоских прорезиненных ремней m = 5 .. 6, с = 60 .. 70 МПа; для клиновых кордошнуровых m = 6 .. 11, с = 30 МПа.
Однако к настоящему времени накоплено недостаточно материала для расчета ремней на усталость и для косвенной оценки долговечности используют параметр v. На основании опыта эксплуатации ременных передач установлено, что для обеспечения нормальных сроков службы приводных ремней в открытой плоскоременной передаче v < 3 .. 5, в клиноременной передаче – v < 10..15. Используя эти значения v, можно определить при данной скорости минимальную длину ремня.
Расчет на тяговую способность. Расчет передач с плоским ремнем сводится к определению ширины ремня b по заданной окружной силе Ft, материалу ремня и допускаемому полезному напряжению [К] = [Ft]/A ([Ft] — допускаемая полезная нагрузка), при котором передача имеет наибольший КПД:
(18.11)
где кД — коэффициент динамичности, учитывает режим работы передачи (табл. 18.1).
Допускаемое полезное напряжение для горизонтально расположенной передачи, работающей в «стандартных» условиях (σ 0 = 1,6 .. 2 МПа, α = 180°, v = 10 м/с, нагрузка спокойная), находят из эмпирического соотношения
Таблица 18.1. Коэффициент динамичности и режима работы
Характер нагрузки |
Тип машины |
кд |
Спокойная. Пусковая нагрузка до 120 % от нормальной |
Электрические генераторы, центробежные насосы и компрессоры; станки с непрерывном процессом резания; вентиляторы; ленточные транспортеры |
1 |
Умеренные колебания нагрузки. Пусковая нагрузка до 150% от нормальной |
Поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами; станки и автоматы; пластинчатые транспортер |
1,1 |
Значительные колебания нагрузки. Пусковая нагрузка до 200% от нормальной |
Реверсивные приводы; поршневые насосы и компрессоры с одним и двумя цилиндрами; строгальные и долбежные станки; винтовые и скребковые транспортеры; элеваторы; эксцентриковые и винтовые прессы с тяжелыми маховиками
|
1,25 |
Ударная и резко неравномерная нагрузка. Пусковая нагрузка до 300 % от нормальной |
Ножницы, молоты, мельницы; подъемники, экскаваторы, драги; эксцентриковые и винтовые прессы с легкими маховиками |
1,5—1,6 |
Примечания: 1. При частых и резких пусках двигателя с большими пусковыми моментами значение кд следует повышать на 0,15%.
2. При двухсменной работе значение кд необходимо повышать на 0,15%, а при трехсменной работе — на 0,35%.
где ак = 2 .. 3 МПа; wk = 9 .. 17 МПа для прорезиненных и хлопчатобумажных ремней.
Конструктивные и рабочие параметры проектируемой передачи обычно отличаются от указанных выше «стандартных» параметров. В связи с этим допускаемое полезное напряжение уточняют с помощью корректирующих коэффициентов, полученных экспериментально:
;
здесь Сα, — коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата меньшего шкива:
α, град 120 140 160 180 200 220
Сα 0,82 0,88 0,94 1,0 1,1 1,2
Сv — коэффициент, учитывающий влияние скорости ремня, Сv = 1,04 -0,0004v2; Со — коэффициент, учитывающий способ натяжения ремня и положение передачи, Со = 1 в передачах с автоматическим натяжением, Со = 1,0; 0,9; 0,8 в передачах с периодическим подтягиванием ремня и углом наклона линии центров к горизонту соответственно: 0 — 60°; 60—80°; 80-90°.
Расчет клиноременных передач лишь по форме отличается от предыдущего и состоит в определении требуемого числа ремней z по выбранному профилю сечения
(18.12)
где Р — общая мощность передачи, Вт; кД — коэффициент динамичности (см. табл. 18.1); Ft — полезная нагрузка, Н; Ро — допускаемая мощность * в передаче одним ремнем при α = 180°, спокойной работе и σ0 = 1,6 МПа устанавливается ГОСТ 1284 — 80 для каждого сечения ремня; К = KαKzKz — корректирующий коэффициент; Кα — коэффициент угла обхвата:
α, ° .... 70 90 ПО 130 150 180
Кα 0,56 0,68 0,78 0,88 0,92 1
KL— коэффициент, учитывающий влияние длины ремня на его ресурс:
L/Lo . . . . 0,3 0,5 0,8 1,0 1,4 1,6 2,0
KL 0,79 0,86 0,95 1,0 1,07 1,1 1,15
*В уточненном расчете учитывают увеличение допускаемой мощности для одного ремня при увеличенных значениях передаточного отношения в связи со снижением напряжений изгиба на большем шкиве.
здесь L и Lo — соответственно расчетная и условная длина ремня;
значения Lo для ремней различных сечений:
Сечение 0 А Б В Г Д Е
Lo, мм 1320 1700 2240 3750 - 6000 7100
Kz — коэффициент, учитывающий неравномерное распределение нагрузки между одновременно работающими ремнями, при z = 2..3 КZ = 0,95, при z = 4 -г 6 Kz = 0,9, при z > 6 КZ = 0,85.
В «многоручьевой» передаче из-за разной (вследствие рассеяния) длины ремней и различных упругих свойств нагрузка между ремнями распределяется неравномерно. В связи с этим не рекомендуется использовать в передаче более 8 — 12 ремней.
Расчеты передач с узкими и поликлиновыми ремнями выполняют аналогично.