В ламповом УМ с двухтактным модулятором (рис. 8, а) для уменьшения массы и габаритов трансформатора его включают так, чтобы по обмоткам не протекали постоянные составляющие токов, создающие подмагничивание сердечника.

Для этого последовательно со вторичной обмоткой трансформатора включают конденсатор СБЛ3.

Рис. 8. Эквивалентная схемы лампового УМ, модулируемого на анод (а)

Поэтому постоянная составляющая IА0 лампы протекает по дросселю LДP, который защищает обмотку трансформатора от короткого замыкания по

Втранзисторном каскаде, модулируемом на коллектор двухтактным модулятором (рис. 8), напряжение подается через вторичную обмотку модуляционного трансформатора. При небольших мощностях легче сконструировать трансформатор с подмагничиванием и обойтись без шунтирования его вторичной обмотки дросселем.

Всилу низких рабочих напряжений транзисторов возможно построение АМ генератора с коллекторной модуляцией путём последовательного включения транзисторов модулятора и генератора (без модуляционного трансформатора).

Исключение трансформатора способствует улучшению качественных показателей получаемого АМ колебания, т.к. отсутствуют составляющие частотных, фазовых и нелинейных искажений, возникающих в трансформаторе.

Такие схемы показаны на рис. 10 для случаев однотактного и двухтактного ВЧ генераторов. Модулятор по существу представляет эмиттерный повторитель (ЭП), нагрузка которого определяется сопротивлением модулируемого генератора RГ.

Широкополосность ЭП позволяет использовать их и в качестве модуляторов ТВ передатчиков сигналов изображения. При использовании схемы последовательного включения транзисторов генератора и модулятора напряжение источника питания EП должно быть в двое выше, чем в схемах с трансформаторной связью между генератором и модулятором. Цепи смещения модулируемых генераторов в схемах (рис. 10) обеспечивают также базовое автосмещение, способствующее улучшению линейности СМХ.

В схеме рис. 10,а блокировочная индуктивность LБЛ представляет большое сопротивление для токов высокой частоты и малое сопротивление для токов модулирующей (низкой) частоты. Ёмкость СБЛ, напротив, представляет малое сопротивление для токов высокой частоты и большое сопротивление для токов модулирующей частоты. Конденсатор ёмкостью СБЛ Ω защищает источник питания

Прохождение боковых частот при КМ

УМ в ПР ведет себя как генератор U при изменении нагрузки UH= КРEП.

IК1зависит от ЕП и ZН, а амплитуда напряжения источника не зависит от ZН.

При этом в одноконтурных ЦС ток в антенне имеет тот же коэффициент модуляции, что и UH т.е. ЦС как бы

не вносит искажений.

Но IК1 и синфазный с ним ток I =mIК0МОЛ зависит от частотных свойств ЦС. Для высших частот модуляции MAX нагрузка модулятора становится

комплексной Z ( ) вместо R и уменьшается по модулю. В результате частотная характеристика тракта от модулятора до антенны получается такой же искаженной, как при модуляции смещением. Для двухконтурных ЦС частотные характеристики могут иметь подъем на высших звуковых частотах.

В чистом виде анодная и коллекторная модуляция практически не применяются при требовании высоких качественных показателей. С целью спрямления СМХ приходится вводить дополнительную модуляцию за счёт сеточного автосмещения в

КОМБИНИРОВАННАЯ МОДУЛЯЦИЯ (КБМ)

Недостаток КМ состоит в том, что АЭ работает в ПР, который характеризуется низким коэффициентом КР. Кроме того, за период модулирующей частоты меняется

входная проводимость АЭ, что приводит к паразитной ФМ и АМ UВЫХ предусилителя и UВОЗБ выходного каскада, а следовательно и радиосигнала на выходе РПУ.

Для уменьшения этого явления выбирают слабую связь между каскадами, что приводит к еще большему падению КР.

Лучшие соотношения получаются, если осуществить КМ синфазно и в выходном, и в одном - двух промежуточных каскадах.

КБМ

обычная КМ

Рис.12. Структурная схема передатчика с КБМ на выходной и предвыходные каскады

В маломощном каскаде обычная КМ, а в последующих усиливаются модулированные колебания при одновременной КМ.

Uнкр= Iк1Rн=SUвхкр 1( ) Rн

Eпкр= (Eс- E’) S / Sкр + Uвхкр(1+ Sкр 1( ) Rн) S / Sкр

Т.е. в КР справедливо соотношение Eпкр Uвхкр 18

Линейная СМХ IК1(UВХ) при ЕС, ЕП, RН=const и =90 (сплошная линия до точки 3) соответствует НР.

IК1=0,5SUBX

IК1=SкрUп

НР КР ПР

Рис.. Статические модуляционные характеристики (а) и импульсы коллекторного тока (б) в режиме усиления модулированных колебаний (___) и при комбинированной модуляции (_ _ _)

Не меняя высоты и формы импульсов в точках 1 и 2 можно довести режим до критического, если понизить ЕП до ЕП1 и ЕП2 соответственно.

В точке 4 на рис. а режим ПР, в импульсе коллекторного тока провал (рис. б). Режим станет критическим, если увеличить напряжение ЕП до ЕП4.

Таким образом, при одновременном увеличении ЕП и UВХ можно в каждой точке поддерживать режим КР, при этом IК1(UВХ, ЕП) (штриховая линия на рис.а) пойдет

ПР

Усил. модул. колеб. КМ КБМ

Входная проводимость АЭ при КБМ меняется мало, за счет этого снижается паразитная АМ и ФМ предыдущего каскада, что позволяет увеличить связь между каскадами, выбрав ее близкой к оптимальной.

В лампах, тетродах или пентодах, при минимальном напряжении на аноде перегружается экранная сетка, поэтому целесообразно напряжения на экранной сетке и аноде менять синхронно.

Энергетические показатели КБМ такие же, как у КМ.

Примеры схем комбинированной амплитудной модуляции

Несмотря на более сложную схемотехнику по сравнению с другими способами осуществления АМ, тройная модуляция признана единственным приемлемым вариантом для современных радиопередатчиков звукового вещания в диапазонах длинных, средних и коротких волн, благодаря тому, что она обеспечивает высокие качественные показатели и неизменный КПД, независимо от уровня модуляции.

Наблюдается интенсивное внедрение комбинированной коллекторной модуляции