Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Трубы нефтяного сортамента

..pdf

Скачиваний:

126

Добавлен:

12.11.2023

Размер:

21.19 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 4919 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 > Следующая >>>

Рис. 6.2. Размыв ниппеля замка

Рис. 6.3. Размыв соеДlинения трубы с

замком

единении. Износ резьбы связан с многократным свинчиванием-раз винчиванием соединения, вращением бурильной колонны, ее коле баниями; вызванными работой забойного двигателя, и с другими факторами.

На поверхности резьбы срабатываются обе стороны профиля. Износ резьбы вдоль образующей конуса и по высоте витка имеет неодинаковый характер. На ниппеле замка витки, расположенные ближе к упорному уступу, принимают заостренную форму у верши

ны (рис. 6.4), а.у остальных витков вершины скругляются. У муф

ты больше изнашиваются витки, расположенные вблизи упорного

торца.

Длинная сторона профиля изнашивается главным образом при

свинчивании-развинчивании, короткая - при затяжке и работе в

скважине.

Недостаточное крепление замков, особенно УБТ, приводит к расслаблению соединения при воздействии переменных нагрузок при вращении колонны, работе турбобура и др. Это вызывает сме

щение одной детали резьбового соединения относительно другой.

Относительное смещение свинченных деталей приводит к сильному

износу резьбы с последующим срывом ее. В этом случае в замко вом соединении больше срабатывается короткая сторона профиля резьбы, несущая в процессе работы большую нагрузку (см.

рис. 6.4).

181

РИС. 6.4. ИЗНОС резьбы

Основные способы борьбы со срывом - креплеНlIе резьбы зю,l

ков и УБТ с неоБХОДIlNJЫМ крутящим MONleHTO~I, ПРlIменение изно

состоЙких материа.'IOВ длg резьбовых сое;щнеНIIЙ, уменьшение до

пускаемых отклонений эле:V1ентов работы.

Заедание резьбы

Заедание сопровождается схватыванием поверхности резьбы

сопрягаемых деталей. Сила сцепления обычно превышает прочность

материала, поэтому при развин

чивании соединения происходит

выравнивание :wеталла (рис. 6.5). В ряде случаев сила сцепления

	бывает настолько велика, что раз
	винтить З3.\1hОВ)"Ю резьбу изшин
	ными КЛЮЧа:\Ш не удается.
	Заедание объясняется в основ
	НО:'1 высоким и уде,lЫIЫ:'l даалени
	ем и те:vrпературой, БОЗНlшающп
	ми на поверхностях резьбы в про
	цессе свинчивания и работы зам
	ка в скважине. Заедание наблю
	дается чаще на новых замках в
	период их приработки. Заеданию
	в значительной степени СП9собст
	вует прй:wенение некачественной
	смазки, не создающей надежного
	защитного С.10Я :v!ежду двумя ме
	таШIическими поверхностями.
Рис. 6.5. Заедание резьбы ниппеля	Заедание резьб с высокой чи
	стотой поверхности обычно проис-

JЗ2

ходит на больше!"r П.'Iощади витка, чем заедание резьб с низкой

чистото;':'r поверхности.

Для предотвращения заедания резьбы следует использовать

специальную смазку для бурильных замков, содержащую металли

ческие ко:\шоненты: при свинчивании резьбовых соединений прила гать крутящий момент надлежащей величины; для труб с новыми замкаV1И первые два свинчивания производить вручную (круговым

ЮIЮЧО:,;) с последующей затяжкой машинным ключом; применять

горячее крепление замков, использовать для горячего крепления

Э,1ектропечь, позволяющую сохранить защитный слой на замковой

Резьбе, НСК.1ЮЧИТЬ перекосы свинtIиваемых деталей.

Воронкообразная деформация бурильного замка

Воронкообразная деформация замка наблюдается в виде зна

чителы:ого увеличения наружного диаметра замковой муфты на участке замковой резьбы или резьбы для присоединения к трубе.

Такая деформация возникает в результате воздействия на замок знаЧIПС.IЬНОГО крутящего момента, особенно при каl'iитальном ре

монте. Подобный характер деформации наблюдается в основном

на за~л~ах бурильных труб малых диаметров (73 и 89 мм). Крутя ЩIIЙ 11О:\!ент, приводящий к остаточной деформации замка ЗН-I08 с ют = 735 МПа,составляет 20000 Н· м, а с О'т = 568 МПа- 13000 H·:vI. Значительный крутящий момент приводит также к до

винчиванию трубы в бурильном замке с последующим уве,'lичением

диаметра замка.

Чтобы предотвратить воронкообразную деформацию, следует

применять замки с повышенными механическими свойствами (с пределом текучести ;;;:: 735 МПа), и замки увеличенного диаметра

(113 мы).

Разрушение бурильных замков и муфт по телу

В процессе бурения и капитального ремонта скважин встреча

ются продольные и поперечные трещины по телу замков и муфт.

Такие деформации являются следствием приложения значительных усилий, приводящих к довинчиванию муфтовой и ниппельной ча стей замка на трубах, или связаны с наличием высоких закалочных

напряжений, трещин и других дефектов.

ГЛАВЛ 7

БУРИ~1ЬНЫЕ ТРУБЫ, ЗАМКИ К НИМ И УТЯЖЕЛЕННЫЕ БУРИЛЬНЫЕ ТРУБЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ЗА РУБЕЖОМ

Бурильные трубы

За рубежом широкое распространение получили бурильные тру

бы, изготовляемые по стандартам Американского нефтяного инсти

тута (АНИ) с высадкой концов внутрь, наружу или с комбиниро ванной (внутрь 11 наруж:у) высадкой для приварки замков.

183

Таблица 7.1

Механические свойства материала 'J'руб

Предел текучести

ат' МПа

Наименьший предел

Группа прочности

прочности при

растяже-

иаименьший

наибольший

сталя

нии а в miп' ,

МПа

517

724

689

Х-95

655

862

724

G -105

724

931

793

S-135

931

1138

1000

Стандарт 5А АНИ

предусматривает

изготовление

бурильных

труб из стали группы прочности

Е, 'а стандарт 5АХ -

из высоко

прочных сталей групп прочности Х-95, G-105, S-135. Механические

свойства стали приведены в табл. 7.1.

Предел текучести

определяется как

напряжение, требующееся

для создания относительного удлинения, равного 0,5% для сталей

Еи Х-95, 0,6% - для стали G-105 и 0,7% для стали S-135.

Наименьшее относительное удлинение на длине 50,8 мм при

S:::;;;4,85 см2 рассчитывают по формуле б=4886s~·2/0'~.9, где So-

площадь поперечного сечения образца, см2 ; О'н - наименьший пре дел прочности при растяжении, МПа.

При So>4,85 CM z удлинение принимается таким же, как и для

50=4,85 см2 •

Отдельные фирмы, например «Маннесман» (ФРГ), предлагают трубы из стали группы прочности U-l70 с О'т min И О'нmiп,~авными

1172 и 1241 МПа.

Для работы в средах, содержащих сероводород, некоторые фир

мы рекомендуют применять трубы из сталей с ограниченным верх

ним пределом текучести и твердости, аналогичных сталям групп

прочности С-75 и С-95, приведенных в гл. 16. Прочностные харак теристики этих труб, рассчитываемые по наименьшему пределу текучести, такие же, как и для труб групп прочности Е и Х-95. .

В табл. 7.2 приведены масса и прочностные характеристики для

тела трубы в гладкой части.

Крутящий момент Мкр (Н· м), при котором напряжения в теле

трубы достигают предела текучести, определяют по формуле

Мкр	= WKT,
"
где	WK -	момент сопротивления	поперечного	сечения трубы при
кручении,		см3; т - касательное	напряжение,	равное 0,577· О'т mlп,

МПа; О'т mlп - наименьший предел текучести материала трубы, МПа.

Растягивающую нагрузку Рр (Н), при которой напряженIJ,Я в

теле трубы достигают предела текучести, рассчитывают по формуле

Рр=FО'тmiП,

где F - площадь поперечного сечения трубы, мм2•

1.84

....

Таблица 7.2

Прочностные характеристики новых бурильных.труб

			~	>.	0,11:												Растягивающая нагрузка, при которой на-
					0,11:
					::II~~		l(рутящий момеит, при котором иапряжение в те-
		::11	~~	::IIf;'	::II~~		l(рутящий момеит, при котором иапряжение в те-										пряжение в		теле трубы достигает				предела
	Наружный	.,::11	=(:1,:11	-ое=	_UUCCS.. .		ле трубы достигает					предела текучести,				Н,м				текучести. кН
	диаметр	= .			:1I1d
	диаметр	= .			:1I1d
	трубы, мм	S"1d	~t::s	~~t=	:::Е f;'~ 11: g		D··	I		! Х-95		I G-1051			8-135 I-I~;'		D"	I Е	IХ-95!0.1051			8-1351_1}b~.
		~t	j:Q==:11"110	~r:~	:::Е f;'~ 11: g		D··	I		! Х-95		I G-1051			8-135 I-I~;'		D"	I Е	IХ-95!0.1051			8-1351_1}b~.
		==	f-o:s		~~ ..	~*
		0;:=	>. ...	u ~ •	~ >-:S	ro#			Е
		0;:=	>. ...	u ~ •	~ >-:S	ro#			Е

60,3 (2 И8")		4,83*	50,7	6,60	7,7		-		6450		8180		9040	11620		-	I -	435	551		609	783		-
60,3 (2 И8")		4,83*	50,7	6,60	7,7		-		6450		8180		9040	11620		-	I -	435	551		609	783		-
		7,11	46,1	9,32	10,4		6210		8470		10740		11860	15250		-	451	615	779		861	1107		-
73,0(27[8")		5,51*	62,0	9,18	11 ,5		-	10960			13880		15350	19730		-	-	605	766		846	1088		-
		7,82*	57,4	12,66'	14,5		-	14090			17870		19740	25390		-	-	834		1049	1157	1491		-
		9,19	54,6	14,48	16,1		11480	15660			19850		21940	28200		-	699	953		1208	1335	1716		-
88,9 (3 1/2")		6,45	76,0	13,12	15,3		-	19180			24300		~~~~~	34520		-	-	864		1095	1210	1555		-
		9,35	70,2	18,34	..2.Q.Ji		18440	25150			31860			45270		-	886	1208		1530	1691	2174		-
		9,35	70,2	18,34	..2.Q.Ji		18440	25150			31860			45270		-	886	1208		1530	1691	2174		-
		11,40	66,1	21,79	24,5		20960	28590			36210		4UU2<Y	51450		-	1053	1436		1819	2010	2584		-
							-				36210			51450		-	1053	1436		1819	2010	2584		-
101,6 (4")		6,65*	88,3	15,58	19,6		-	26400			33450		36960	47520		-	-	1026		1300	1437:	1848		-
		8,38	84,8	19,26	23,7		23150	31580			40000		44200	56840		-	931 '	1269		1608	1777	2285		-
		9,65*	82,3	21,88	25,5		25670	35000			44320		48990	63000		-	1057	1442		1826	2018	2595		-
		9,65*	82,3	21,88	25,5		25670	35000			44320		48990	63000		-	1057	1442		1826	2018	2595		-
114,3 (41/2")		6,88	100,5	18,23	23,0		-	35130			44500		49180	63220		-	-	1201		1520	1682	2162		-
		8,56	97,2	22,31	27,0		30630	41770			52900		58480	75180		-	1078	1470		1862	2059	2647		-
		10,92	92,5	27,84	32,7		36690	50030			63370		70040	90050		113400	1345	1834	2323		2568	3302		4158
127,0(5")		7,52	112,0	22,15	27,5		-	47510.			60180		66520	85520		-	-	1459	1849		2043	2627		-
		&19	108,6	26,71	3И		40930	55820			70690		78100	100470		126510	1290	1760	2229		2464	3167		3989
		2, О	101,6	35,79	4 ,2~		51950	70860			89740		99190	127530		160590	1729	2358	2987		' 3301	4245		5345
139,7 (5 112")		7,72*	124,3	25,13	31,9		-	59750			75700		83650	107560		-.	-	1656		2097	2318	2980		-
		9,17	121,4	29,51	32,6		Ь0420	68750			87080		96250	123760		155840	1426	1944		2463	2722	3500		4407
		9,17	121,4	29,51	32,6		Ь0420	68750			87080		96250	123760		155840	1426	1944		2463	2722	3500		4407
		10,54	118,6	33,57	40,0		56250	76700			97160		107380	138060		173870	1622	2212		9802	3096	3981		5013


168,3 (65/8")		8,38	151 ,8	33,05	41,9		70180	95690			121 210		133970	172260		-	1597	2177	2758 .		3048	3919		-
																							.	---.......

00																	продолженuе табл. 7.2.
00																	продолженuе табл. 7.2.
-ст>																	----_._- .-~-- -----_.~-- ..._ ---
						Смииающее давление,			МПа			Внутренпее давление, при котором напряжение в теле трубы до-
	Наружный													стигает		предела	текучести,		МПа
	диамеТl'
	диамеТl'		О'·I		I	1		I					1		I	I		I		I
	трубы, мм		О'·I		I	1		I					1		I	I		I		I
	трубы, мм														I
				Е		Х-Щj	G-105		S-135 I	U-170"		U"		Е		х-%	U-IU5		S-135		U-170"
							G-105		S-135 I	U-170"		U"		Е		х-%	U-IU5		S-135		U-170"

60,3 (2 3/8")			-	76,1		96,4	106,6		131,5	-		-		72,4		91,7	101,4		130,3		-
			78,9	107,6		136,2	150,6		193,6	-		78,3		106,7		135,1	149,3		192,0		-
73,0 (27/8")			-	72,2		89,1	96,6		117,6	-		-		68,3		86,5	95,6		122,9		-
			-	98,9		125,3	138,5		178,0	-		-		96,9		122,8	135,6		174,5		-
			83,5	113,8		144,2	159,3		204,9	-		83,6		114,0		144,0	159,5		205,1		-
88,9 (3 1/2")			-	69,2		83,2	90,0		108,8	-		-		65,6		83,2	92,0		118,2		-
			71,4	97,3		123,3	136,2		175,1	-		69,8		95,1		120,5	133,2		171 ,3		-
			84,8	115,6		146,5	161 ,9,		208,2	-		85,2		116,1		147,1	162,5		209,0		-
101,6(4")			-	58,0		68,7	73,8		87,2	-		-		59,3		75,1	83,0		106,7		-
			57,4	78,3		99,1	109,6		139,1	-		54,7		74,7		94,6	104,5		134,4		-
			65,2	88,9		112,7	124,5		160,0	-		63,0		86,0		108,9	120,4		154,7		-
114,3(41/2")			-	49,6		57,9	61,7		71,1	-		-		54,5		69,0	76,3		98,1		-
			52,5	71,6		87,9	95,3		115,8	-		49,7		67,8		85,8	94,9		122,0		-
			65,6	89,4		113,2	125,1		160,9	202,6		63,4		86,5		109,6	121,1		155,7		196,0
127,0(5")			-	48,1		55,8	59,4		68,0	-		-		53,6		67,8	75,0		96,5		-
			51 ,0	68,9		82,8	89,6		108,2	125,9		48,1		65,5		83,0	91,7		117,9		148,5
			51 ,0	68,9		82,8	89,6		108,2	125,9		48,1		65,5		83,0	91,7		117,9		148,5
			68,3	93,1		117,9	130,3		167,5	211 ,0		66,3		90,5		114,6	126,7		162,9		205,1
139,7(51/2")			-	41,9		47,8	50,3		56,0	-		-		50,0		63,4	70,1		90,0		-
			45,6	58,2		68,9	74,0		87,6	98,8		43,6		59,4		75,2	83,2		106,9		134,7
			52,9	72,1		89,1	96,5		117,6	138,1		50,0		68,3		86,5	96,6		117,6		154,8
168,3(65/8*)			27,6	33,2		36,6	37,9		41,6	-		33,0		45,1		57,1	63,1		81,2		-
				t

															I
	• Толщииы стенок стандартами АНИ не предусмотрены,
	•• Группа прочности D и U=170 стандартами АНИ не предусмотрена.
	••• Масса	указана для труб с				высаженными наружу			КОIlI~ами	группы	ПрО'lIlОСТИ Е,		IlлнIIО,i.:.i..-"-9:..:,1...:4..-"-М:.:.,_______

Наименьшие сминающие давления рассчитывают в зависимости

от отношения наружного диаметра трубы к толщине стенки (D/s)

по формулам, приведенным в табл. 7.3-7.6, где PC~I - наименьшее сминающее давление, МПа; D - НОМИН3.1ЬНЫЙ наружный диюrетр,

мм; S - номгшальная толщина стенки, МС'.l.

Наименьшее внутреннее давление, при KOTOPO~1 напряжения в

теле трубы достигают предела текучести, опред.е.1ЯЮТ по формуле

РВ = 0,875 ат min D'

Таблица 7.3

	Группа прочностн стали	Отношение D/s	Расчетная формула


D			Djs-l
D		~14,80
Е		~13,67
Х-95		~12,83	РСМ = 2 ат mi!'----
Х-95		~12,83	(D/s)Z
G-I05		~12,56	(D/s)Z
G-I05		~12,56
S-135		~11,!Ю

Таблица 7.4

Группа

проч-I

Отношение

А'

В'

С'

Расчетная формула,

насти

стали

D/s

14,81-24,99

2;990

0,0541

8,310

PcM=UTmi" Х

13,68-23,09

3,060

0,0642

12,448

Х [~- В']-С'

Х-95

12,84-21,21

3,125

0,0745

16,586 I

G-I05

12,57-20,68

3,162

0,0795

18,620

D/s

S-135

11,91---=19,44

3,282

0,0945

24,827

Таблица

7.5

Группа

проч-I

Отношение

Расчетная формула

насти

стали

DJS

25,00-37,20

i,990

0,0360

23,10-32,05

1,985

0,0417

Х-95

21,22-28,25

2,047

0,0490

G-I05

20,67-26,88

2,052

0,0515

S-135

19,15-23,42

2,129

0,0613

Таблица

7.6

Группа

прочности

Отношение

Расчетная

формула

стали

D/S

~37,21

3,22·105

~32,06

Х-95

~28,26

D;s[D/8-1 )2

G-I05

~ 26,89

S-13-5

> 23,~3__---,

187

где 0,875 - коэффициент, учитывающий минусовое отклонение тол щины стенки трубы.

Стандарты АНИ предусматривают следующие технические требования к бурильным трубам: отклонение по наружному диа метру трубы размером до 101,6 мм±0,79 мм, для остальных раз

меров +0,75 %; допуск на толщину стенки -12,5 %, допускаемые

отклонения массы партии трубl - 1,75% и для отдельной тру-

бы~И%.

Трубы изготовляют трех размеров по длине:

1) 5,49-6,71 м, причем в партии должно быть не менее 95%

труб длиной 6,10-6,71 м;

2) 8,23-9,14 м, причем не менее 90% труб из партии должны

отличаться по длине не более чем на 0,61 м;

3) 11,58-13,72 м, причем не менее 90% из партии должны от

личаться по длине не более чем на 0,91 м.

На рис. 7.1 и в табл. 7.7 показаны основные размеры концов

бурильных труб по стандартам АНИ с наружной, внутренней и ком

бинированной высадкой для привареННБIХ замков. Для труб диа метром 168,3 мм с толщиной стенки8,38 мм размеры высадки стан-

дартом не предусмотрены.

1 Парт,ия труб определяется как количество труб, составляющих груз же

лезнодорожного вагона.

101,. Вmах

38,1mLn З8,1miп

/////~

//;/////~

+38,1

50,8mLn 44,4·12,7

.",~

~I"i

-.5"~

'7/////:

L////////

IJ9,7mUJI.

()

/(ХХ'

1З9,7mах

I"i

"'t:>""

Рис. 7.1. Высаженные концы бурильных труб по стандартам АНИ:

а -

трубы

из

стали группы

п,рочности

Е;

6 - трубы

из стали

группы прочности

Х-95,

G-I05 и 5-135;

1 -

ВНУl1ренняя высадка;

2 - наружная

высадка;

3 - комбинированная

вы

садка.

• -

для труб днаметром 73

и 89 мм - не более 38,1 мм.

•• -

конуоность

переходной

части - ре

более

1:48

188

tаблица' 1.1

	Размеры бурильных TPY~								с высаженнЫми		концами для			tlриliаренkых замкоВ по стандартам ДfiИ5А и 5АХ (мм)

	Q					-.s						Диаметры			'Груб в					высажеиной		части
	Q				:!!							Диаметры			'Груб в					высажеиной		части
:!!					:!!
:!!						'о
	\о				;>.
;>.						Q.			Внутренняя			На.ружная			высадка								Комбиннрованная
	Q.	' ..				Q.				ВЫlсаДИlа																	выса,дка
	Q.					foo				ВЫlсаДИlа																	выса,дка
	.foo,					t
	foo
	о.
~			!:1.,		~											IВну'Греннийd,
	1tI		'"		~					Внутренний d,		Наружный		D,							Наружный D,						Внутренний d,
			()		-:==																				\
			()		-:==																				\
-=			foo		11:			Наружный'
			:='"


	!Е					..Q.			п,								Группа			прочности		стали
~			11:		11:				п,								Группа			прочности		стали
~			11:								'х.а.81		1х.а.8 I															I х.а.в
	:r:'"		~			I:Q				Е	'х.а.81	Е	1х.а.8 I						Е	/х.а.81		Е		1х.а.8		1	Е
			а			~				Е		Е							Е			Е		1х.а.8			Е
;>.			Ef			foo
	Q.


60,3			7,11			46,1			-	-	-											-		-			-	-
(2 3/8")												67,5		67,5				46,1		30,7
(2 3/8")												67,5		67,5				46,1		30,7
73,0			9,19																			-		-			-	-
(2 7/8")						54,6			73,0	33,3	41,4	81,6		82,6				54,6		49,2
(2 7/8")						54,6			73,0	33,3	41,4	81,6		82,6				54,6		49,2
88,9			6,45			76,0			88,9	57,2	-	97,1		-				76,0		-		-		-			-	-
(3 1/2")			9,35			. 70,2			88,9	49,2	49,2	97,1		101,6				66,1		63,5		-		-			-	-
			11,40			66,1			88,9	49,2	-	97,1		101,6				66,1		63,5		-		96,0			-	49,2
101,6			6,65			I					-			-						-		-		-			-	-
						88,3			101,6	74,6		114,3						88,3
						88,3			101,6	74,6		114,3						88,3
(4")			8,38			84,8			101,6	69,8	6в.,8	114,3		117,5				84,8		77,8		-		-			-	-
114,3			6,88			100,5			114,3	85,7	-	127,0		-			100,5			-		-		-			-	-
114,3			6,88			100,5			114,3	85,7	-	127,0		-			100,5			-		-		-			-	-
(4 1/2")			8,56			97,2			114,3	80,2	71,5	127,0		131,8 .				97,2		90,5		-		118,3			-	73,0
			10,92	92,5					-	-	-	127,0		131,8				92,5		87,3		121,4		121,4			76,2	71,5


												-		-				-		-		-		-			-	-
127,0			7,52	112,0			127,0			95,2	90,5	-		-				-		-		-		-			-	-
(5")		9,10		108,6			-			-	-	-		146,1				-		100,0		131,8		131,8			93,7	90,5
		12,70		101,6			-			-	-	-		149,2				-		96,2		131,8		131,8			87,3	84,2
139,7		9,17		121,4			-			-	-	-		-				-		-		141,3		141,3			101,6	96,9
(5 1/2")		10,54		118,6			-			-	-	-		-				-		-		141,3		141,3			101,6	~6,9
..,.
00
со

допускаемые отклонения по наружному диаметру высаженной

части .igл мм (для внутренней высадки минусовое отклонение

соответствует требованию к трубе), по внутреннему диаметру + 1,59 мм. На концах труб с комбинированной или внутренней вы

садкой по внутреннему диаметру допускается конусность не более

1: 48. Овальность наружного диаметра высаженной частrr допуска ется не более 2,36 мм. Эксцентриситет наружного диаметра выса женной части трубы проверяется индикаторным приборо~~ на рас стоянии от 127 до 152 мм от торца трубы. Наибольшая разность отсчетов по индикатору не должна превышать 2,36 мм.

Для предотвращения повреждений труб от коррозии отдельные фнр:vlЫ поставляют бурильные трубы с внутренним пласт:,!<н::совым

ПОКРЫТI!ем. Средняя толщина покрытия 0,125 мм. Покрытие нано

сится путем распыления на очищенную от окалины и подвергнутую

дробеструйной обработке поверхность. Пластическое по"рытие на

носится после приварки замков.

В качестве бурильных используют насосно-компресссрные тру

бы с приварными замками (см. гл. «Насосно-компрессорные трубы

применяемые за рубежом»).

Замки для бурильных труб

Требования к замкам для бурильных труб оговорены стандарта ми 7 п 7G АНИ. Механические свойства, приведенные ниже, оп

ределяют на цилиндрических образцах, вырезанных в продольном

направлении из резьбовой части ниппеля таким обраЗОl\1, чтобы се редина рабочей длины образца находилась на расстоянии '"'"-' 32 ;им

от упорного уступа.
Наименьший предел текучести ат min, МПа	827
Наименьший предел прочности ,ав min, МПа .	966
Наименьшее относительное удлинение б, % .	13
Предел текучести определяется как напряжение,	создающее

остаточную деформацию 0,2 %. Твердость замков должна быть не менее 285 HRB.

Для труб, предназначенных для работы в сероводородной сре де, применя,ЮТ замки из стали с пределом текучести 655-760 МПа,. наименьшим пределом прочности 725 МПа и твердостью не более

28 HRC.

Основные размеры приваренных бурильных замков по стандар

ту 7 АНИ и их прочностные характеристики по стандарту 7G АНИ

приведены в табл. 7.8 и на рис. 7.2.

Муфты изготовляют с прямоугольными заплечикаl\Ш под элева··

тор или с коническими под углом 18°.

Помимо указанных стандартных замков находят применение

замки с другими размерами наружного диаметра и проходного от

верстия с целью обеспечения необходимых параметров при различ- ных условиях бурения.

Крутящий момент, приложенный к резьбовому соединению зам·

ка, вызывает осевые напряжения в теле замка на участке от упор-

190

<<< < Предыдущая 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 4919 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги

#
12.11.20236.59 Mб6Трибология..pdf
#
12.11.20231.25 Mб17Трубопроводная арматура. Техническое обслуживание, ревизия и ремонт.pdf
#
19.11.202327.25 Mб30Трубопроводная арматура..pdf
#
12.11.202317.06 Mб13Трубопроводный транспорт нефти и газа..pdf
#
12.11.202319.88 Mб98Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа..pdf
#
12.11.202321.19 Mб126Трубы нефтяного сортамента..pdf
#
12.11.20232 Mб15Труд в постиндустриальном обществе..pdf
#
12.11.2023680.03 Кб2Трудности технического перевода шаги по преодолению..pdf
#
19.11.202357.92 Mб8Труды IX Международной (XX Всероссийской) конференции по автоматизированному электроприводу АЭП-2016 , Пермь, 3-7 октября 2016 г..pdf
#
12.11.20238.61 Mб7Турбулентное смешение газовых струй..pdf
#
12.11.202311.96 Mб762Тысячеликий герой..pdf