книги / Методология проектирования строительства подземных сооружений
..pdfоснове непрерывного контроля смещений породного конту ра.
Крепь регулируемого сопротивления в общем виде вклю чает в себя базовую крепь, крепь усиления и устройство для контроля сигнальных смещений.
Базовая крепь - это конструкция крепи (или комбинация нескольких конструкций), возводимая непосредственно при проведении горной выработки. Параметры базовой крепи определяются для участка выработки с наибольшими значе ниями предела прочности на одноосное сжатие и модуля деформации пород.
Крепь усиления это конструкция крепи (или комбина ция нескольких конструкций), технологически сочетаемая с базовой крепью, повышающая суммарную несущую способ ность и возводимая, по необходимости, в зависимости от величины контролируемых сигнальных смещений контура выработки. В качестве крепи усиления должна приниматься такая конструкция крепи, которая, технически сочетаясь с базовой крепью, обеспечивает требуемые изменения ее па раметров.
Основными параметрами КРС являются ее несущая спо собность и податливость, которые должны регулироваться в зависимости от изменения горно-геологических условий по длине выработки. Регулирование несущей способности и податливости КРС осуществляется в зависимости от контро лируемых сигнальных смещений контура выработки.
Контролируемые сигнальные смещения - это максималь ные допустимые смещения порюдного контура, при которых базовая крепь еще обеспечивает устойчивое состояние вы работки. В случае превышения смещениями породного кон тура на каком-то участке величины сигнальных смещений, устойчивость выработки на этом участке обеспечивается вводом в работу крепи усиления.
Таким образом, в общем случае выработка на своем протяжении будет закреплена как базовой крепью, так и ее различными сочетаниями с крепью усиления, что в сово купности должно обеспечить рациональный расход крепеж ных материалов при соблюдении эксплуатационных требо ваний.
Настоящая методика может применяться при проектиро вании и возведении КРС в капитальных горизонтальных и наклонных (до 30°) горных выработках, расположенных вне зоны влияния очистных работ на глубинах до 1500 м в поро дах I-IV категорий устойчивости по СНиП-П-94-80.
Областью применения КРС являются вновь проводимые капитальные горные выработки протяженностью не менее 100 м и сечением в свету до 25 м2.
Во всех случаях область применения КРС ограничивается условиями выполнения "Правил безопасности в угольных и сланцевых шахтах" и технологических требований по веде нию горно-строительных работ.
Крепь регулируемого сопротивления должна удовлетво рять общим и специальным требованиям. Общие требова ния: функциональные, технические, экономические. Специ альные требования: конструктивная и технологическая соче таемость крепи усиления с базовой крепью.
Блок-схема проектирования и строительства капитальных горных выработок с крепью регулируемого сопротивления с учетом общих требований § 2.4 СНиП-Н-94-80 представлена на рис. 4.9 и включает:
•выбор базовой крепи;
•выбор крепи усиления;
•определение величины сигнальных смещений.
Исходными данными для проектирования КРС являются тип и физико-механические свойства вмещающих пород, структурные особенности массива, глубина
заложения выработки, форма ее поперечного сечения и размеры.
Указанные данные определяются из инженерногеологических изысканий в соответствии с общими требова ниями главы СНиП по инженерным изысканиям для строи тельства, а также с учетом особенностей подземного строи тельства, предусмотренных § 1.8-1.13 СНиП-Н-94-80.
В качестве основных расчетных данных для определения параметров КРС должны приниматься:
Проектирование строительства выработки
Рис. 4.0. Блок-схема проектирования и строительства горных вы работок с крепью регулируемого сопротивления
Нр - расчетная глубина заложения выработки, опре
деляется согласно § 2.14 [94], м; 2а - ширина выработки в проходке, м;
2Ь - высота выработки в проходке, м;
г радиус выработки в проходке, |
м (для выработок |
круговой формы поперечного сечения); |
|
Нсои Rc - расчетное мгновенное и длительное сопро |
|
тивление пород сжатию: |
|
Кзд = Rkc ; Rc = Rkca ; |
(4.19) |
где: |
пород одноосному |
R среднее значение сопротивления |
сжатию, устанавливаемое экспериментально по результатам испытаний образцов пород (МПа) и л и определяемое по ко эффициенту крепости пород f по шкале М.М. Протодьяконова, R=10f (МПа);
кс коэффициент, учитывающий дополнительную нару шениесть массива пород, принимаемый по табл. 1 [94];
реологический коэффициент, учитывающий сниже
ние прочности пород во времени. Определяется из испыта ний пород на длительную прочность. При отсутствии экспе риментальных данных принимается равным для песчаников 0,75 + 0,85; аргиллитов и алевролитов 0,7 * 0,8;
•Y - удельный вес горных пород, Мн/м3;
• Е0 и Еда |
расчетное значение мгновенного |
и дли |
тельного модуля упругости массива: |
|
|
|
E Q —Ekc; Ед, —Ekca 2 |
(4.20) |
где:
Е - модуль упругости образца горных пород, МПа, опре деляется экспериментально. При отсутствии эксперимен тальных данных определяется по табл. 3, приложение 2 [88]; 0 .2 - коэффициент, учитывающий снижение модуля упру
гости во времени. При отсутствии экспериментальных дан ных принимать а 2 = ;
ф - расчетное значение угла внутреннего трения по род в массиве, град. Определяется экспериментально. При отсутствии данных принимать для песчаников ф = 36°, аргиллитов и алевролитов ф = 30°; Р - коэффициент поперечной деформации пород в за
предельном состоянии. Определяется по результатам экспериментальных данных, при их отсутствии при нимать: аргиллиты 2 -5-3 ; алевролиты 3,5 -5- 5,5; песчаники 4,0 -5-6,0;
§ коэффициент, показывающий отношение модуля деформации в запредельном состоянии к модулю де формации в допредельном состоянии. Определяется по результатам экспериментальных данных. При их от сутствии принимать: аргиллиты 0,4+0,6; алевролиты 0,9 -г-1,2; песчаники 0 ,9 -5-1,2;
X - коэффициент, показывающий отношение прочно сти на одноосное сжатое Rc к остаточной прочности
Re Принимается по результатам экспериментальных данных. При их отсутствии принимать: аргиллиты и алевролиты 7,0 -5- 8,0; песчаники 7,5 -s- 8,5;
кф - коэффициент, учитывающий форму поперечного
сечения выработки. Принимать для выработок круго вой формы поперечного сечения 1 ,0; для выработок сводчатой формы поперечного сечения 1,2 [46]; кн - коэффициент, учитывающий неравномерноком-
понентность напряженного состояния нетронутого массива. Принимается в зависимости от соотношения между горизонтальным qr и вертикальным qB напря жениями равным [46]:
Чг /Ч» |
0,5 |
0,7 |
1,0 |
1,3 |
1,5 |
кн |
0,3 |
0,6 |
1,0 |
1,7 |
2,0 |
к3 - коэффициент, учитывающий отставание базовой
крепи от забоя выработки. Принимается в зависимо сти от величины отношения между расстоянием L от
275
нисходящей ветви полной диаграммы "напряжение - дефор мация", либо вокруг выработки образуется зона полного разрушения пород, в которой последние обладают лишь ос таточной прочностью.
В соответствии со степенью деформирования породного массива вокруг выработки последние можно отнести к ус тойчивым, средней устойчивости и неустойчивым. Расчет смещений породного контура выработки производится по зависимостям 4.9 - 4.18.
Блок-схема определения смещений контура выработки представлена на рис. 4.10.
После определения смещений контура выработки Uk в за висимости от отпора крепи Р строятся в координатах P-Uk две кривые Umax = f(P) и Umin = f(P), соответствующие макси мальным и минимальным смещениям контура выработки по ее длине (рис. 4.11). Область на графике между этими двумя кривыми включает в себя все возможные величины смеще ний контура выработки при ее строительстве в данных геомеханических условиях.
Учитывая возможные вывалы из кровли выработки по од ной из зависимостей (4.1) (4.6), определяется возможная
высота вывала и по формуле PJJJ„ = jY*hBblB нагрузка на
крепь от вывала породы Pjjjl“
Эта величина откладывается по оси абсцисс (рис. 4.11), и из нее восстанавливается перпендикуляр до пересечения с кривыми Umax = f(P) и Umin = f(P). В дальнейшем проектируе мые конструкции крепи должны находиться справа от от
резка АВ, т.е. Р > Pjjjj
При проведении горных выработок в однородных породах (то есть по всей длине выработки согласно прогнозному гео логическому разрезу прочность породы на одноосное сжа тие имеет одно значение R) первоначально полученные смещения контура выработки UK в зависимости от отпора крепи Р делятся на 1,25 и строится кривая Umill =f(P), и ум
ножаются на 1,25 и строится кривая Umax = f(p).
Рис. 4.10. Блок-схема определения смещения контура выработки
Смещения породного контура крепи U(P) к моменту уста новления статического равновесия в системе "крепь мас сив" определяется по формуле:
и(Р) = и, + и 2 + и 3(Р); |
(4.21) |
где: |
|
Uj смещение за счет деформаций уплотнения |
забуто- |
вочного материала, тампонажного раствора и т.д.; |
|
U2- смещение от закрытия конструктивных зазоров в крепи;
U3(P) - смещение, определяемое жесткостью конструкции крепи.
На втором этапе производится выбор базовой КРС. Базо вая крепь выбирается таким образом, чтобы ее параметры (податливость и несущая способность) соответствовали кри-
ВОЙ U m ln = f (р)
Для этого на оси U откладываются предельные допусти мые смещения Ua^ для каждой из конструкций крепи, рас
сматриваемых в качестве базовой, на оси Р соответствую щие им несущие способности Ра. , а на графике - точки а;, с
координатами (pa ,Ua J.
Для сопоставления и выбора базовой крепи рассматрива ются только те конструкции крепи, у которых точки af рас
положены непосредственно на кривой |
Umin = f(p) или выше. |
За базовую следует считать ту крепь, |
у которой точка Я( |
расположена ближе всего к кривой Umln = f(p), т.е. примени тельно к рис. 4.11 базовым вариантом будет крепь с харак теристикой в точке л3. При этом величина несущей способ ности базовой крепи должна быть больше значения
Рдоп • чтобы исключить ее разрушение от возможных выва
лов породы. В качестве базовых КРС рекомендуется в зави симости от геомеханических и горнотехнических факторов рассматривать в первую очередь крепи, использующие не сущую способность самого породного массива, а также ме таллическую арочную податливую из СВП, анкер-метал-
I Этап: Определение смещений породного контура (U) в зависимости от отпора (Р) для различных горно-геологических условий по длине выработки
Рис. 4.11. Схема определения параметров крепи регулируемого сопротивления (КРС)