книги / Отопление и вентиляция Ч. 1 Отопление
.pdfПри пароводяном отоплении система отопления здания мо
жет |
быть |
выполнена |
по любой |
схеме |
как с насосной, так и с |
|||||
естественной |
циркуля |
|
|
|
Т а б л и ц а |
VII.I |
||||
цией воды. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Значения коэффициентов |
|
|||||
Конструкция |
емкост |
|
|
|||||||
ного теплообменника |
для |
|
теплопередачи змеевика |
|
||||||
|
в |
ккал!м 2 • ч • гр а д |
|
|||||||
нагревания |
воды паром |
|
|
|
Теплоноситель |
|||||
такая же, как и при водо |
|
Материал змеевика |
||||||||
|
|
|
||||||||
водяном |
отоплении. Ско |
|
пар |
вода |
||||||
|
|
|
||||||||
ростной |
|
теплообменник |
Сталь |
|
|
600 |
250 |
|||
для пароводяного отопле |
|
|
||||||||
ния |
показан |
на |
рис. |
Медь |
или латунь . |
720 |
300 |
|||
VII.33. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поверхность |
нагрева |
|
|
|
|
|
|||
змеевиков |
емких |
теплообменников определяют |
по формуле |
|
|
F = |
(1I1H- 1 , 2 ) - ^ - < |
(VII.1) |
|
|
|
k A t |
|
|
где |
F — поверхность нагрева змеевика |
в м2\ |
|
|
|
Q— расход тепла |
на отопление в ккал/ч; |
в ккал/м2 |
|
|
k — коэффициент |
теплопередачи |
змеевика |
ч• град;
М— расчетная разность среднеарифметических темпера тур теплоносителя и нагреваемой воды в град.
Коэффициент теплопередачи змеевика принимают по табл. VII.1.
Расчет скоростных теплообменников подробно рассматривает ся в учебниках по теплоснабжению.
§ 39. Вакуум-паровое отопление
Область применения парового отопления ограничена, так как высокая температура пара, поступающего в нагревательные приборы, вызывает разложение и пригорание пыли на их поверх ности.
Этот основной недостаток парового отопления исключается в так называемой вакуум-паровой системе, в которой использо вано свойство насыщенного пара, заключающееся в том, что его температура снижается при понижении давления. В этой систе ме давление снижается ниже атмосферного при помощи вакуумнасоса, которым конденсат отсасывается из системы и перека чивается в котел. В результате снижения давления температура пара в приборах вакуум-паровой системы поддерживается в пределах 60—90° С.
Иногда в вакуум-паровых системах создают небольшое избы точное давление порядка 0,05—0,1 атиу которое расходуется только на преодоление сопротивлений в участках паропровода
до приборов, движение же пара в приборах и перемещение кон денсата в конденсатопроводах происходит под влиянием вакуу ма, создаваемого вакуум-насосом.
Н а рис. VI 1.34 показана схема вакуум-паровой системы отопления, в которой вакуум создается в приборах, конденсато
проводах, |
котле и паропроводах. П ар из |
котла |
1 по паропрово |
|||||||
|
|
ду |
2 подается |
в |
нагрева |
|||||
|
|
тельные приборы |
3. |
Кон |
||||||
|
|
денсат поступает |
в |
котел |
||||||
|
|
по трубопроводу 4.' Н еоб |
||||||||
|
|
ходимая |
разность |
давле |
||||||
|
|
ний в котле и в |
|
конден |
||||||
|
|
сационной |
магистрали |
|||||||
|
|
создается |
вакуум -насо |
|||||||
|
|
сом |
5, |
соединенным |
||||||
|
|
с |
электродвигателем |
6. |
||||||
|
|
Д ля |
включения |
и выклю |
||||||
|
|
чения насоса |
служ ат |
ав |
||||||
|
|
томатический |
|
мембран |
||||||
|
|
ный |
регулятор |
7 |
и |
ру |
||||
|
|
бильник |
<9. М ембранный |
|||||||
|
|
регулятор соединен с кот |
||||||||
Рис. VI 1.34. Схема вакуум-паровой си |
лом |
и |
конденсатопро- |
|||||||
водом. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
стемы отопления |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Интенсивность |
|
горе |
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
ния топлива, а следова |
||||||||
тельно, и |
паропроизводительность котла |
|
регулируется |
подду |
вальной дверцей, управляемой цепочкой 9 и автоматом 10, р а ботающим от термостата 11.
На паровой подводке к каж дому прибору устанавливается вентиль, а на конденсационной подводке — конденсатоотводчик термического действия, который пропускает воду и воздух, но задерж ивает пар.
Основным условием нормального действия вакуум-паровой системы является ее герметичность. Поэтому монтаж таких си стем должен быть выполнен тщательно, с обеспечением надле жащ ей герметичности соединений.
Вакуум-паровые системы применяются за рубежом для отоп ления высоких зданий, так как не создают большого гидроста тического давления. В связи с этим для вакуум-паровых систем могут применяться облегченные нагревательные приборы.
В СССР вакуум-паровые системы не применяют.
§ 40. Расчет трубопроводов систем парового отопления
Расчет трубопроводов паровых систем отопления низкого давления. В системах парового отопления низкого и высокого
давления движение пара по паропроводу от котла до нагрева тельного прибора происходит благодаря разности давлений в котле и перед вентилем прибора. Эта разность и является рас полагаемым давлением, которое расходуется на преодоление сопротивлений в паропроводе между котлом и вентилем прибо ра. Давление пара перед вентилем прибора принимают, как пра вило, равным 150—200 кг/м2. Это давление преодолевает сопро тивление вентиля и прибора и позволяет производить местную регулировку теплоотдачи прибора путем прикрывания вентиля.
Давление пара у котла или теплового ввода в зависимости от длины паропровода до наиболее удаленного прибора прини мают равным:
при |
дли! |
|
|
|
|
до 100 м |
от 0,05 до |
0,1 |
кг/сл*1 |
||
то же, |
200 |
» |
300 |
» |
|
» |
0,1 |
» |
0,2 |
» |
|
» |
» |
|
» |
0,2 |
» |
0,3 |
» |
||||
» |
» |
300 |
» |
400 |
» |
|
» |
0,3 |
» |
0,5 |
» |
Метод расчета паропроводов низкого давления аналогичен ме тоду расчета трубопроводов водяного отопления. При предвари тельном расчете паропроводов из величины располагаемого дав ления вычитают 35% на местные сопротивления и, разделив оста ток на длину паропровода от котла до вентиля у прибора, нахо
дят удельную потерю |
давления на трение |
R. |
По |
величине |
R |
и тепловым нагрузкам |
участков паропровода подбирают их диа |
||||
метры, пользуясь таблицами приложения 14. |
|
|
|
||
Коэффициенты местных сопротивлений |
для |
паропроводов |
|||
принимают, как и для |
водяного отопления, |
по |
приложениям |
7 |
и 8. Потери давления в местных сопротивлениях Z находят из приложения 11.
Потери давления в системах парового отопления определя ются предельными скоростями движения пара, возможностью увязки потерь давления по отдельным ветвям и технико-эконо мическими соображениями и расчетами.
Потери давления в паровой системе должны быть не более располагаемого давления на вводе в здание или давления, кото рое допустимо по условиям обеспечения механической прочности нагревательных приборов.
Для обеспечения бесшумной работы системы не рекомендуется превышать предельные значения скоростей движения пара, ука занные в табл. V I.1.
Для преодоления сопротивлений, не учтенных расчетом паро
проводов, следует предусматривать запас в размере до 10% расчетных потерь давления.
Увязка потерь давлений в ветвях систем парового отопления должна производиться с учетом только тех участков, которые не являю тся общими для сравниваемых ветвей систем. Потери дав ления во взаимосвязанных частях систем не должны отличаться более чем на 25% .
Диаметры конденсационных трубопроводов подбирают по приложению 12 в зависимости от их длины, количества тепла, выделенного паром при конденсации, н вида конденсатопровода (сухой, мокрый, вертикальный, горизонтальный).
Пример VII.1. Рассчитать паропроводы системы отопления низкого дав ления с верхней разводкой и сухим конденсатопроводом (рис. VII.35). Номе ра участков, их тепловые нагрузки и длины указаны на рисунке.
Расстояние от котла до наиболее удаленного прибора в первом этаже (общая длина участков 1—7) составляет 35 м.
Рис. VI 1.35. Схема |
паровой системы отопления низкого давления |
(к при |
|||||||||
|
|
|
|
меру расчета) |
|
|
|
|
|
||
Р еш ен и е. |
Давление |
пара в |
котле принимаем |
равным 0,06 |
ати, |
или |
|||||
600 кг1м2. Давление |
пара |
перед |
вентилями |
приборов |
принимаем |
равным |
|||||
200 к г/м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Располагаемое давление составит: |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
600 — 200 = |
400 к г / м 2 . |
|
|
|
|
|||
Принимаем, что на преодоление местных сопротивлений будет израсхо |
|||||||||||
довано 35% располагаемого |
давления, |
тогда |
удельная |
потеря давления |
на |
||||||
трение будет равна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R = |
400 (1—0,35) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
35 |
7,5 к г / м 2 . |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбираем |
диаметры |
паропроводов |
на участках |
1—7, пользуясь табли |
|||||||
цами приложения 14. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Данные подбора заносим в расчетный бланк (табл. VII.2). Коэффициенты местных сопротивлений протнвоточных тройников прини
маем по приложению 8, коэффициенты |
других местных сопротивлений — по |
||
приложению 7. |
|
|
|
Местные сопротивления по участкам. |
|
|
|
У ч а с т о к 1 ( d = 5 0 м м ). |
на проходе |
£=1; |
вентиль с косым |
Выход из паросборника £=0,5; тройник |
|||
шпинделем £=2; 2£=3,5. |
|
|
|
У ч а с т о к 2 (d=40 м м ). |
Оотв |
40 400 |
|
|
«0,57; £=5,2 (по |
||
Тройник на противотоке при делении потоков, —— = — |
|||
|
С/ств |
70 40U |
|
интерполяции).
|
У ч а с т о к |
3 ((/=40 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
Тройник на проходе £=1. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
У ч а с т о к |
4 ((/ = 32 иш). |
|
|
|
|
|
|
|
Тройник на проходе £ = 1. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
У ч а с т о к |
5 (ci=25 м м ). |
|
£=1; |
2£=2. |
|
|
||
Тройник на проходе £=1; отпод 90е |
|
|
|||||||
|
У ч а с т о к |
6 (с/=20 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
Крестовина проходная £ =2; скоба |
£ =2; |
2£=4, |
|
|
|
||||
|
У ч а с т о к |
7 (с/= 15 м м ). |
|
|
|
|
|
|
|
Тройник на противотоке при делении |
потоков |
£=6,3; утка |
£ = 1,5; |
2£=7,8. |
|||||
|
Потери давления в участка'х |
1— 7, |
как видно из табл. VI 1.2, составляют |
||||||
2 ( R I + Z ) =360,9 к г/м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Запас давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 — 360,9 |
100» 10%, |
|
|
||||
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбираем диаметры паропроводов на участках 5, 9 и 10. |
|
|||||||
|
Располагаемое давление на этих участках равно потерям давления на |
||||||||
участках 3 —7, т. е. 239,4 к г/м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Определим величину R: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
239,4(1 — 0,35) |
|
|
|
||||
|
|
R = |
6,5 |
|
« 24 к г /м 2, |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
6,5 — общая длина участков 8, 9 |
и 10. |
|
|
|
|
|||
|
Подбираем диаметры участков, |
результаты записываем |
в табл. VI 1.2. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а VI 1.2 |
|
|
Расчет паропроводов системы парового отопления низкого давления |
||||||||
|
|
|
|
|
|
к * |
к |
|
|
|
|
2 |
es |
|
|
я ^ |
я |
|
|
|
|
vo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>» |
|
|
|
|
|
|
|
а |
s i |
а, |
|
|
|
|
|
Z, |
R I+ Z , |
н |
|
|
|
|
s с |
||||
|
5* |
|
|
|
|
|
к г/м * |
к г /м * |
|
|
|
|
|
|
|
|
с . О* |
|
|
5 СУ |
Zв |
о |
|
в a |
С |
a
a? С о в
П а р о п р о во д ы |
от котла |
д о н аи бол ее уд а л е н н о го |
п рибора на. п ервом |
этаже |
|||||
1 |
70 400 |
4,6 |
50 |
21,25 |
7 |
32,2 |
3,5 |
50,5 |
82,7 |
2 |
40 400 |
6 |
50 |
12,2 |
2,4 |
14,4; |
5,2 |
24,4 |
38,8 |
3 |
28 800 |
6 |
40 |
18 |
8 |
48 |
1 |
10,5 |
58,5 |
4 |
19 400 |
6 |
40 |
12 |
3,6 |
21,6 |
1 |
4,7 |
26,3 |
5 |
10 000 |
8,5 |
25 |
14,5 |
10 |
85 |
2 |
13,7 |
98,7 |
6 |
4 000 |
3 |
20 |
9,45 |
5,5. |
16,5' |
4 |
11,8 |
28,3 |
7 |
2 000 |
1 |
15 |
8,75 |
7 |
7 |
7,8 |
20,6 |
27,6 |
2 (Я /+ 2 )= =360,9 к г /м 2
П а р о п р о во д ы |
от котла |
д о п ри бора |
ближ айш его стояка |
(п е р вы й |
этаж) |
||||
8 |
11 600 |
2,5 |
25 |
17,2 |
14 |
35 |
1,5 |
14,1 |
49,1 |
9 |
5 600 |
3 |
20 |
12,7 |
9,5 |
28,5 |
4 |
22 |
50,5 |
10 |
2 800 |
1 |
15 |
12,15 |
13 |
13 |
7.8 |
36,6 |
49,6 |
2 (Я /+ 2 )= =149,2 к ф 1 г
При подобранных диаметрах участков 8 , 9 и 10 потеря давления в них
составляет 149,2 к г!м 2. |
|
|
Запас давления: |
|
поп/ |
239,4— 149,2 1ЛЛ |
|
|
239,4 |
“ |
/о' |
Уменьшить принятые диаметры участков не имеем возможности, так как при уменьшении диаметров скорости движения пара будут выше предельных. Избыток давления должен быть поглощен вентилем у прибора.
Диаметры остальных участков паропровода подбираем в том же порядке. Диаметры кондеисатопровода находим по приложению 12, результаты за
писываем в табл. VI 1.3.
|
Т а б л и ц а VII.3 |
Расчет |
паропроводов |
си |
||||||
Диаметры кондеисатопровода |
стем |
отопления |
высокого |
дав |
||||||
ления. |
В |
системах |
высокого |
|||||||
(к |
примеру расчета) |
|||||||||
|
Количество |
|
давления |
при |
движении |
пара |
||||
|
Диаметр é |
по паропроводам его давление |
||||||||
N* участка |
тепла, выде |
и в связи с этим объемный вес |
||||||||
ленного паром, |
в мм |
|||||||||
|
в ккал/ч |
|
могут изменяться весьма зна |
|||||||
|
2000 |
|
чительно. |
Это |
обстоятельство |
|||||
11 |
15 |
оказы вает |
существенное |
влия |
||||||
1 2 |
10000 |
20 |
ние на потери давления в тру |
|||||||
1 3 |
19 400 |
25 |
бопроводах. Поэтому при |
рас |
||||||
14 |
||||||||||
28800 |
32 |
чете |
паропроводов |
высокого |
||||||
1 5 |
40 400 |
32 |
||||||||
1 6 |
70400 |
32 |
давления |
|
нельзя |
принимать |
||||
|
|
|
среднюю |
величину |
объемного |
веса пара для всей длины па-* ропровода, как это делается при подборе диаметров паропрово дов низкого давления.
Д ля паровых систем отопления высокого давления объемный вес пара в каждом участке паропровода может быть принят с достаточной для практики точностью по начальному давлению
вэтом участке.
Для наружных паропроводов высокого давления при значи тельной их длине и больших перепадах давления объемный вес пара должен соответствовать его среднему давлению на каждом расчетном участке.
Паропроводы высокого давления рассчитывают по таблицам и номограммам, составленным для объемного веса пара уУсл» равного 1, который соответствует давлению 0,8 кг!см2. По таким
таблицам |
и номограммам |
находят |
условные |
значения |
потери |
||
давления |
на трение /?усл |
и скорости движения пара оусл. |
|||||
Д ля получения |
действительных |
значений /?д и од необходи |
|||||
мо значения |
7?усл |
и vycjl |
разделить на действительный объем |
||||
ный вес пара |
уд, соответствующий |
давлению |
в начале |
участка |
(для систем отопления) или среднему давлению в участке (для наружных паропроводов).
Иногда при определении потерь давления в местных сопро тивлениях паропроводов эти потери выражаю т через эквива лентные длины 1 9КВ:
В таких случаях общая потеря давления в паропроводе будет равна:
Я |
= Яд (/ + |
- |- ) кг/м*. |
(VII.2) |
Номограмма для |
расчета паропроводов высокого |
давления |
приведена на рис. VII.36, а величины —-----в табл. VII.4.
А»
Коэффициенты местных сопротивлений для паропроводов вы сокого давления принимают по приложениям 7 и 8.
Расход пара в системе отопления определяют в зависимости от давления пара у нагревательных приборов по формуле
G = — кг/ч, |
(VII.3) |
Г |
|
где Q — теплопроизводительность прибора |
в ккал/ч; |
г — теплота парообразования при принятом давлении пара у прибора в ккал/кг.
Т а б л и ц а VII.4
Значения “Т" А,
3 * с. *
t e |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
76/3 |
89/3,5 |
102/4 |
108/4 |
114/1 |
152/4,5 |
|
а * |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ч ? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
à |
0,5 |
0,7 |
1 |
1,4 |
1,7 |
2,3 |
3,1 |
3,3 |
4 |
4,7 |
5,1 |
5,4 |
8 |
|
А, |
||||||||||||||
|
Большие перепады давлений в системах принимать не реко |
|||||||||||||
мендуется, так как они не оправдываются |
ни экономическими, |
|||||||||||||
ни эксплуатационными соображениями. |
|
|
|
|
||||||||||
|
При |
расчете |
паровых систем |
отопления |
попутный |
конденсат |
в паропроводах ввиду его незначительного количества можно не учитывать.
Ветви паропроводов рассчитывают таким образом, чтобы
разница в потерях давления была минимальной. |
|
|
|||
Расчет конденсатопроводов. |
Диаметры |
самотечных |
конден- |
||
сатопроводов приближенно определяют по приложению |
12. |
||||
Напорные конденсатопроводы подбирают по таблицам для |
|||||
расчета |
трубопроводов водяного |
отопления |
(приложение 13). |
||
При ориентировочных расчетах принимают, что 80% |
потерь давт |
||||
ления |
расходуется на трение и 2 0 % — на |
местные |
сопротив |
||
ления. |
|
|
|
|
|
W
о
00
Падение давление на трение в мм вод cm. на / пог. м (при /*• ftce/N 3)
Расход пара или воздуха G S т/ч
Трубы водагазопрободные обыкновенны
— .-rfe •— -Трубы усиленны
Рис. VII.36. Номо грамма для расче та паропроводов высокого давле ния и трубопрово дов сжатого воз духа (составлена
С.Ф. Кирко и
В.В. Андрияно вым)
Пример VI 1.2. Рассчитать паропровод без учета и с учетом попутного конденсата для следующих условий: длина паропровода 600 м, расход пара
1,5 т/ч, |
начальное давление пара 4 ати (40 000 к г/м 2), конечное давление пара |
2 ати |
(20 000 к г /м 2). На паропроводе имеются следующие местные сопротив |
ления: два вентиля, десять П-образных компенсаторов и шесть отводов. Па ропровод должен быть проложен в непроходном канале и изолирован. К. п. д.
изоляции *п =0,8. Температура |
воздуха в непроходном |
канале 40° С. |
Р еш ение. Величину потерн |
давления в местных |
сопротивлениях прини |
маем равной 40% общих потерь давления. Тогда удельная потеря давления на трение составит:
0,6(40 000 — 20 000)
|
|
Я = |
|
|
600 |
= |
20 к г / м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее давление пара |
4 + |
2 |
|
|
|
|
|
|||
|
= 3 ати. |
|
|
|
|
|||||
При давлении 3 ати |
|
2 |
|
|
|
|
|
|||
объемный вес пара Yepравен 2,124 кг/м 2. |
||||||||||
Находим условную |
потерю |
давления на |
трение при |
ууСл = 1‘ |
||||||
|
|
Яуел = |
Я Уср = 20-2,124 « |
42,5 к г / м 2. |
|
|
||||
По номограмме |
на рис. VI 1.36 при |
G=l,5 |
т/н подбираем |
диаметр паро |
||||||
провода d = 102 мм, |
Яусл =50 к г/м 2, иусл =60 м/сек. |
|
|
|||||||
Определяем действительные значения Я и о: |
|
|
|
|||||||
|
|
|
Я д = |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2^ 1 2 $ и 23,5 кг/л2; |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vn = — , — « 28 м /с е к . |
|
|
||||
|
|
|
|
А |
2,124 |
|
|
|
|
|
Определяем |
сумму |
коэффициентов |
местных |
сопротивлений. Вентили £ = |
||||||
= 7-2=14; компенсаторы £ =2 • 10=20; |
отводы |
£=0,5 -6=3; 2£ =37. |
||||||||
Действительные потери давления находим по формуле (VII.2): |
||||||||||
Н = |
23,5 (600 + |
37-4,7) = 18 200 к г / м 2 = 1,82 к г / с м 2, |
||||||||
Запас давления |
2 — 1,82 |
100=9%, поэтому |
пересчета не требуется. |
|||||||
------------ |
||||||||||
Определим |
теплопотери паропроводом. Температура |
пара |
при среднем |
|||||||
давлении 3 ати |
равна 142,8° С, |
теплота |
парообразования |
равна 511.2 к к а л /к г . |
||||||
Наружный диаметр |
паропровода d=102 мм, коэффициент теплопередачи |
k =13,4 к к ал /м 2 • ч • град .
Количество тепла, теряемого паропроводом:
Q = 3,14-0,102-600-13,4 (142,8 — 40) (1—0,8) « 53000 к к а л /ч .
Вес попутного конденсата
53 000
104 к г / ч .
511,2
Потеря пара от конденсации
104-100
6,5% »
1500+ 104
С учетом конденсации в паропровод необходимо подавать пар:
1500+ 104= 1604 к г/ч .
Средний расход пара, проходящего через паропровод:
104 1500 + — = 1552 к г / ч % или 1,552 г/ч,
Для этого расхода пара по номограмме находим R yM =52 ке/л2; У?д=
52
=*24,5 к г / м 2.
2,124 Действительные потери давления с учетом конденсации пара: Я=
=24,5(600 + 37 • 4,7) =19 000 кг1м2~ 2 кг/см 2.
Результаты показывают, что расчет изолированных паропроводов можно производить с достаточной для практики точностью без учета попутной кон денсации пара.
§ 41. Область применения парового отопления
Системы парового отопления обладаю т рядом технико-эконо мических преимуществ. П режде всего они дешевле систем водя ного отопления. Объясняется это тем, что благодаря высокой тем пературе пара и большим коэффициентам теплопередачи нагре вательных приборов их требуется меньше, чем для водяного отопления, при низком давлении пара на 30—35% и при высо ком давлении на 40—45% .
П рактика проектирования показывает, что диаметры паро проводов низкого давления примерно на 15% больше, чем диа метры трубопроводов водяного отопления. Однако наряду с этим
диаметры конденсатопроводов значительно |
меньше, чем |
диа |
||||||
метры паропроводов. |
Поэтому можно |
считать, что |
сечения |
|||||
трубопроводов |
в паровых |
системах |
низкого |
давления |
мо |
|||
гут оказаться |
в общем |
даж е |
меньше, |
чем |
в |
водяных |
систе |
|
мах. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В паровых системах отопления высокого давления диаметры трубопроводов значительно меньше, чем в системах водяного отопления.
При высоком давлении пара большой перепад давлений в н а чале и конце трубопровода дает возможность перемещать пар со значительной скоростью на большие расстояния.
Пар как теплоноситель активен и |
быстро прогревает |
систему. |
|
Н аряду с указанными преимуществами |
пар обладает суще |
ственными недостатками, которые ограничивают его применение. В паровых системах отопления как низкого, так и, в особен ности, высокого давления в течение всего отопительного перио да температура поверхности приборов значительно выше темпе
ратуры, при которой разлагается органическая пыль.
В системах парового отопления нельзя производить цент ральную и местную регулировку приборов, в результате чего теплоотдачу приборов невозможно привести в соответствие с охлаждением помещений при изменениях наружной температу ры. При наружных температурах выше расчетной помещения перегреваются, что вызывает перерасход топлива.
Чтобы уменьшить теплоотдачу приборов при повышении на ружной температуры, применяют количественную регулировку «пропусками», временно прекращ ая подачу пара в ту или иную