Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1261 вуз, 4629 предмет.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Предмет:
[НЕСОРТИРОВАННОЕ]
Файл:

книги / Расчёты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов

..pdf
Скачиваний:
12
Добавлен:
12.11.2023
Размер:
8.98 Mб
Скачать
☆

где у;,

с;, [; - соответственно

количество,

удельная

объемная

 

теплоемкость и температура присосного воздуха.

Принимаем (~ =200 С, с;=4,19ХО,31 =

1,3 кДж/(мз ,ОС)

По опытным данным принимаем, что величина при­

сосного воздуха равна расходу воздуха в зоне

обжига.

Тогда

 

 

 

 

 

 

У; = ВУв = 14,74 В;

 

 

 

 

Q~п = 14,74В·l ,3·20 = 384 В,

 

где В -

расход топлива на обжиг, кг

 

 

 

5)

Теплота, выделяемая во внутрь

обжигательного

канала массивом печной кладки.

 

 

 

Массив печной кладки,

аккумулируя в процессе на­

грева большое количество теплоты,

частично

отдает ее

в начальной части зоны подготовки

Расчет теплоотдачи

и теплопоглощения футеровки в отдельных зонах печи

ведут с использованием номограммы рис. VII.3.

п L~,

Q5п = -

qп,

't"ц

где L~ - длина зоны подготовки, в которой происходит теплоот­

дача кладки, принимаем ее равной длине двух камер

Следовательно, L~= 10,4 м;

't"ц -

длительность полного цикла (в нашем случае Тц=54,7 ч);

q~ -

теплота,

выделяемая внутрь

обжигательного канала на

 

 

1 м его длины в начальной части зоны подготовки

По номограмме рис

VII 3 находим q~ как тепловыделение в зоне

досушки

Для fоб=9500 С, Р=6,54 м2, 'tц=54,7 ч и q~=297000 кДж:

 

 

п

10,4

297 000 = 56 500 к

Д

ж

/

ч.

 

 

Q5п

= -

 

 

 

 

 

 

54,7

 

 

 

 

 

 

6)

Теплота от горения топлива

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q~п = Q~B = 26 800 В.

 

 

 

7)

Физическая теплота топлива

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Q~п = ВСТ (т.

 

 

 

 

 

где [т -

температура топлива (принимаем ее

равной 200 С) ;

СТ -

удельная теплоемкость ТОПJIива (по

 

справочным данным

 

принимаем для антрацита СТ =

1,65 кДж/(кг.ОС);

Q~fI= 1.65.20.В';;;; 3313.

201

~

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

170!Лощенuе теплоты

 

BOJIJPu:me- Т~ллtJпqr~

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

~нутреннини поlJерх-

 

пли:~u"!lrpь норvж!/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

но.:mnни Мllu(I/J/J/JКДЖ)

(fOOOKA)l()

(IUООкДж)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

!

1ЧОО

1600-

1600-

 

-

 

~

 

 

 

 

 

 

 

 

~\~O~

 

 

 

 

1~

"!. 1\.

1

1 1

 

f3O,n

'"

1.500

~

1500

 

1J0и ~2700- ~-:-- "ОО

 

 

 

 

 

 

ос"

\60

 

 

 

 

'ЛОПе. t''1НОССС'It'lшепе'lilОIОКflНО/lО ~

ij

 

 

~ ?Е§.. ii,,~~1050-

1000

 

 

 

 

 

V

;"

 

1,;--:

 

 

 

 

",,:~

,! ~L)L-'\.

,1

F,M

 

 

 

1200

~/#O-

~1"00-

~

700

~

2"00

~g;o-

 

 

 

 

 

 

 

1/

~~

 

 

 

"t?!'f~~~"1 ""~-

 

 

 

 

_~ ~

1300

~

1300

:;j~

~tI2() f1;=!ltJO

 

 

 

 

 

 

 

 

 

О

;...-

 

 

~.1

 

 

 

 

 

1100

'"

 

!;?

 

~

=

'" 10

~ 850-

,

 

 

 

 

1/

, Jh I ~

"""

,}О I

 

 

 

 

f'в 1\ . , . " ~1200,.

~1200-b~

600

~ -ЫQ

f!\75O=

700

 

 

 

р'

.....

У,,-

 

г

00

 

 

 

 

 

 

 

 

Fn

1000

~

..'!!

 

 

 

и

1900

:;>

7.'00

 

 

 

1/

v

'-"'"

i-""

.....

8;::.:

 

 

 

 

!'-.I--P>.I" ,

 

:4

-

f---ffОIl

-1100

550

-

-,

650 J1

 

 

 

 

V

1/

v

 

 

 

1

 

'!'.

r'J\1\

 

 

 

900

1000-

1000

 

5001 17001600

550-

600

 

 

 

 

1.--.....

 

 

 

i

 

 

 

1"1"

 

 

 

 

 

 

г=---

 

 

v

 

V

,~

v

 

 

 

 

1

 

 

I'..I'.!\

•

..-=

900

 

900

~50 -

1.500 fl;дJ,.· 1;50500

 

г.

 

 

...-

 

 

 

 

 

 

.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

~

1300

 

41J1J

 

r

 

v .....

 

 

 

 

I

1

1

 

 

 

f' ~~-~

 

800-

800-

 

 

~

350-

 

 

r:V

 

 

 

 

I

'!

 

.

 

 

~Ч

 

 

 

 

 

 

3501100

 

300

 

 

 

 

 

 

'А

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

1'-.

 

600

 

. 700

 

700

 

300

 

7if.lД

250 -

200

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 . 1

 

 

 

 

f----2PJI 600 -

 

 

 

 

9ОО

1'0

 

30

.50

70

90

110

{ЗО

150

170

190

 

 

 

 

 

 

- 600 -

250 - 700.мgj

-;u 100

 

 

Лрооолжиmельность ПОЛНОlО """"лр 'сч,

ч

 

 

 

 

 

*50

 

500

 

500

 

2§§.

 

~

__

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Но 1н пеllНOZО ксноlIоJO один050роm ne'lu

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. VII.3. Номограмма для определения теплового потока в ограждающих конструкциях кольцевых печей

8) Физическая теплота воздуха, используемая на го­

рение топлива:

Q~n = VBBcB 'в = 14,74В·l ,35·500 = 9950В.

Сумма статей приходной части теплового баланса зон

подготовки и обжига составит

8

Е«; = 199200 +57800 + 262 Y~ + 384 В +56500 + 26 800 В +

1

+33В + 9950 В = 313500 + 37167 В + 262 v;.

Расходная часть

1) Расход теплоты на испарение влаги и нагрев водя·

ных паров до температуры отходящих газов

Qfn = 0w in ,

где 0w -

мас"а

влаги, испаряемой

в зоне подготовки (по

in -

табл. VII.25 Qw =461 кгfч);

 

энтальпия водяного пара при температуре отходящих га·

 

ЗQВ to.•.

По практическим

данным

температуру отходя­

 

щих газов принимаем: to .• = 1200 С;

iп =2500+ 1,97·100=

=2697 кДжfкг.

Тогда

Qfn = 461·2697 = 1240000 кдж/ч.

2) Расход теплоты на эндотермические химические

реакции

где

ОС -

масса сухой части сырца, равная 7219 кгfч;

 

23 -

расход

теплоты, кдж, на химические реакции при

 

28 и 35 -

обжиге

глины, отнесенный к 1% А12Оз;

 

расходы

ТЕШЛОТЫ на разложение соответственно

СаО и MgO;

Q~ = 7219 (23.12,3 +28·1,5 + 35·1,4)= 2700000 кДж/ч.

3) Расход теплоты на подогрев изделий до темпера­

туры обжига

где Она - масса обожженных изделий (по табл. УII.25 О•• ос:

.=6816 кгfч);

203

с~з - удельная

теплоемкость обожженных изделий [110 спра-

 

 

вочным

 

данным

[45]

при

 

 

tоб=950о С

а'из.-.=

 

 

=1,05 кДж/(кг·ОС)]

 

 

 

 

 

 

 

Определяем

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

QКп =

6816·1,05·950 = 6 500000 кДж/ч.

 

4)

Потери теплоты с отходящими газами

 

где

Vo г -

объем

газов,

отходящих

из зоны

подготовки;

склады-

 

 

вается из следующих компонентов:

 

 

VO •rl =

 

Vo.rf- продукты

 

горения

топлива (по

 

табл УII.23

VO•r2 -

= 14,93В м3/ч);

 

 

 

 

 

 

 

воздух, поступающий из зоны ОС1ывания в зону подго-

 

 

товки; V O Г2= V~;

 

 

 

 

 

 

 

Vо.гз -

присосный

воздух.

Согласно

предыдущим расчетам,

VO•r4 -

Vо.гз= V~= 14,74В;

 

 

 

 

 

 

 

летучие вещества,

выделяемые

 

из

глины при

обжиге

 

 

кирпича. Согласно табл. УII.25, их масса равна Gп п=

 

 

=403 кг/ч. Принимая плотность летучих компонентов

 

 

глины 1'=0,9 кг/м3, получаем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V

 

 

403

 

ч

 

 

 

 

 

 

 

 

0.г4

= -- =448 м3/

.

 

 

 

 

 

 

 

 

0,9

 

 

 

 

 

VO•r5 -

водяные пары испаряемой влаги;

 

 

 

 

 

 

V

 

 

 

 

Gw

461

 

 

 

 

 

 

 

0.г5

= -- = -- =572 мЗ/ч;

 

 

 

 

 

 

I'п

0,805

 

 

 

 

 

Vo.r = 14,93В + V~ + 14,74В + 448 +572 = 29,67В +V~+ 1020;

 

to.r - температура

отходящих газов.

По

практическим дан-

 

 

ным принимаем to ,= 100 ОС;

 

 

 

.

 

 

Со.г - объемная

 

теплоемкость

отходящих

газов. По

справоч­

ным данным при tor =100°C, сог=1,47 кДж/(мЗ.ОС).

Подставляя числовые значения, получаем:

Q~п = (29,67 В + V~ + 1020) 1,47 ·100 = 4370 В + 147 V~+

+150000.

5)Расход теплоты на аккумуляцию массивом печной

кладки

204

где

L~ -

длина тоЙ части зоны подготовки, в которои прОИСХО-

 

 

дит поглощение теплоты К:Iадкой (по табл

VII 22 Lп =

 

 

=31,2-10,4=20,8 м);

 

"

Lвз -

длина зоны взвара (L BJ =7,7 м);

 

qп И

QB3 -

удельное теплопоглощение 1 м кладки обжигатеяьного

 

 

канала печи. Согласно номограмме рис

VII 3, q~ =

 

 

=600·103 И q:з =684· 103 кДжfм

 

Тогда

 

 

 

Q~п=20,8

600 000 + 7,7 684 000 = (228 +96,3) 1000 = 32430 кджfч.

54,7

54,7

6) Потери теплоты в окружающую среду

QP _ Lп + Lвз

Ьп- "д

где qo с - теплопотери в окружающую среду 1 м наружной поверх ности печного канала за один оборот огня в печи

По диаграмме рис. VII.3 qo с=220 000 кДж/м.

Согласно табл. VII.22, Lп=3.I,2 и Lвз=7,7 м;

QКп= 31,2 + 7,7 220000 = 156500 кДжfч. 54,7

7) Потери теплоты от химической неполноты горе­

ния

Qfп = 0,01 XBQg,

где Х - потери теплоты от химического недожога, % (по опытным данным Х=2%).

Тогда

Qfп= 0,01 ·2·26 800 В = 536 В.

8) Потери теплоты от механической неполноты го·

рения

QКп = 0,0001 ВГАР Q~,

где Г - содержание горючей части в очажных остатках (принима­ ем Г=5% и АР=20%):

QКп = 0,0001·5·20·26800В = 268 В.

205

Сумма расходных статей теплового баланса зон под-

готовки и обжига составляет

8

:Е Q~ = 1 240000 + 2700000 + 6500000 + 4370 В + 147 Y~ +

1

+ 150000 + 324300 + 156500 +536 В + 268 В = 11 110800 +

+5174В+ 147Y~.

Уравнение теплового баланса зон подготовки и об­

жига:

316300 + 37 167 В + 262 Y~ = 11070800 +5174 В + 147 Y~;

31993 В = 10754500 - 115 Y~.

ЭТО уравнение решаем совместно с уравнением тепло­

вого баланса зон закала и охлаждения.

6. Тепловой баланс зон закала и охлаждения

Приходная часть

1)Теплота обожженных изделий Q fox = 6500000

кДж/ч.

2) Теплота, выделяемая во внутрь печи футеровкой в

зоне остывания;

n Lox

Q20x=-Qox'

"

где Lox - длина зоны остывания; Lox =20,8 (см. табл. УII.22).

Согласно номограмме рис. VII.3, qox=730 000 кДж/м,

тогда

п

20,8

кДжjч,

Q20x =

54,7 730 000 = 278 000

3.) Теплота вносимая воздухом, поступающим в зону

охлаждения:

Q~x = Ув.ох Св'tB ,·

где Ув.ох - количество воздуха, поступающее в зону охлаждения.

Оно складывается из КQ.1шчества воздуха, расходуемо­ го на горение топлива Ув и поступающего из зоны

остывания в зону подготовки Y~; таким образом, УВ=

= У;+14,74В; св=I,3 кДжf(м3 ,ОС); температура на­

ружного воздуха принята tв = 200 С.

206

Тогда

Q~x = (v~ + 14,74 ВТ 1,3·20 = 26 v~ + 384 8.

Сумма приходных статей теплового баланса зон за­

кала и охлаждения составит

1

Е Q~x = 6500000 + 278000 + 26 v~ + 3848=6778 000+26 v~+384 В.

Расходная часть

1)Расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего

взону взвара:

Qfox = Q~n = 99508.--

2) Теплота, направляемая с нагретым воздухом в зо­

ну подготовки:

Q~ox = Q~n = 262 v~.

3) Потери теплоты в

окружающую среду

P _Lз+Lос

Q3ох -

't' qoc'

 

Ц

Согласно табл. VII.22, Lз=7,7 м; Loc =20,8 м.

Тогда

Q~x = 7,7 + 20,8220000 = 115000 кДжjч.

54,7

4) Остаточный нагрев выгружаемых изделий

При этом температуру выгружаемых изделий прини­

маем t~з=500С, а С;з=0,92 кДж! (кг,ОС),

Тогда

Q~x = 6816·0,92·50 = 314000 кДжjч.

5) Теплота., аккумулированная футеровкой в зоне

закала:

р Lз

Q50x = - Qs.

't'ц

Согласно номограмме рис. VII3, qз=6 833 000 кДж/м.

207

Тогда

 

 

 

 

р

7,7

= 96200

КдЖjЧ.

Qsox = -

683300

 

54,7

 

 

Сумма расходных

статей составит

5

1": Qgx = 9950 В + 262 Y~ + 115000 +314000 + 96200 "'"

1

= 9950 В +262 Y~ +525 200.

Уравнение теплового баланса зон закала и остывания

составит

6778 000 + 26 Y~ + 384 В = 9950 В +262 Y~ +525 200;

 

 

 

 

 

 

 

9566 В =

6252800 -

236 y~.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а VII.26. Тепловой баланс З0Н подготовки и обжига

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приходиые статьи

 

Количество 11

 

Расходиые

статьи

 

 

 

Количество

 

 

 

 

теплоты.

 

 

 

 

теплоты,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

кДжjч

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кДжjч

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Теплота. вносимая су­

 

202000

 

На

испарение

влаги

 

 

 

 

 

хой частью сырца

 

 

и

нагрев

 

водяных

 

 

 

 

То же, влагой сырца.

 

57800

 

паров

 

 

 

 

 

 

1240000

То же, воздухом,

по­

 

 

 

 

На

эндотермические

2700000

 

 

ступающим

из

зо­

 

 

 

 

химические реакции

 

 

ны остывания в зо­

 

 

 

 

На

подогрев

изделий

 

 

 

 

 

ну

подготовки.

 

3940000

 

до температуры об­

 

 

 

То же, в зоны подго-

 

 

 

 

жига. .

•

 

 

 

 

6500000

 

 

товки

и

обжига

 

 

 

 

с отходящими

газа­

3635000

 

 

присосным

возду-

 

111 500

 

ми.

 

 

 

 

 

 

 

 

хом

 

 

 

 

 

 

 

 

На аккумуляцию мас­

 

 

 

Теплота,

выделяемая

 

 

 

 

сивом печной

клад­

324300

 

 

внутрь

обжигатель­

 

 

 

 

ки

 

 

 

 

 

 

 

 

ного

канала

масси­

 

 

 

 

В окружающую

сре­

 

 

 

 

 

вом печной кладки .

 

56500

 

ду

 

 

 

 

 

 

156500

Теплота

от

горения

 

 

 

 

0'1'

 

химической

 

не-

 

 

 

 

 

топлива.

 

 

 

 

 

7 580 000

 

полноты

горения

•

152000

<Ризическая

теплота

 

9 350

 

От

механической

не-

75800

топлива

 

 

 

 

 

 

 

полноты

горения

•

То же, воздуха,

ис­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

пользуемого

на

го-

 

2 820 000

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

рение

топлива

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого

 

•

 

14 777 150~

 

 

 

Итого.

 

 

 

 

14783600

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Невязка

баланса:

14783600 -

14777150

6450

 

00 __ О 4370

 

 

 

 

14783600

 

 

 

147836001

 

 

,~ ,

 

 

или менее 0,5%, что находится в пределах Iразрешающей способности

счетной линейки

~08

В результате расчета тепловых балансов получаем

два уравнения с двумя неизвестными. Решая их совмест­

но, находим:

v~ = 15020 м3jч; В = 283 кгjч.

Определяем удельный расход натурального топлива:

 

 

 

283

на

1000 шт. обжигаемого кирпича Вуд= 192 =147,5 кг,

 

 

 

283 '

на 1000

шт. готовой продукции Вуд= 1,88 = 150 кг.

 

Вычисляем удельный расход условного топлива:

 

1000

 

26800

на

шт

обжигаемого кирпича Вус =147,5 29400=147,5.0,912=

=

134 кг·

готовой продукции Вус=150·0,912=136 кг, где 29400-

на

1000

~T

теплота сгорания условного топлива.

Подставляя полученные для V~ и В, числовые зна·

чения в соответствующие выражения балансовых статей, составляем тепловые балансы (табл. VII.26 и VII.27).

Т а б л и ц а VII.27. Тепловой баланс зон закала и остывания

 

 

 

Приходиые

статьи

/

I(оличество

11

 

Расходные

статьи

 

/

I(оличество

 

 

 

теплоты,

 

 

 

теплоты,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кДжjч

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кДж/ч

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Теплота

обожженных

 

6500000

 

На

нагрев

воздуха,

 

 

 

 

 

 

изделий.

 

 

 

 

 

поступающего в зо­

 

2820000

 

 

Теплота,

выделяемая

 

 

 

ну взвара

 

 

 

 

 

 

 

 

 

внутрь

печи

футе­

 

 

 

Направляемая

с

на­

 

 

 

 

 

 

ровкой в зоне осты­

 

278000

 

гретым

воздухом

в

 

3940000

 

 

 

 

вания

 

 

 

 

 

 

зону подготовки

 

 

 

 

Теплота,

 

вноснмая

 

 

 

В

окружающую

сре-

 

 

 

 

 

 

воздухом

в

зону

 

499500

 

ду

 

•

 

 

 

 

115000

 

 

 

 

остывания.

 

 

 

 

Остаточный

 

нагрев

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

выгружаемых

 

изде­

 

314000

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

лий

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Теплота,

аккумулиро­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ванная

футеровкой

 

96200

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в

зоне

закала

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого

••

 

7277 500

 

 

Итого

 

•

 

 

7285200

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7285 200 - 7 277 500

7700

 

 

0,1 %

 

 

Невязка баланса:

 

7285200

 

 

7285200 =

 

 

и находится в пределах разрешающей способности счетной линейки.

Н-266

209

7. СВОДНЫЙ теПJlОВОЙ баланс

По рассчитанным позонным балансам составляем

. СВОДНЫЙ тепловой баланс печи (табл. УII.28).

т а б л и ц а VIl.28. Сводный тепловой баланс печи

<

 

 

 

количество

~

 

 

 

 

 

 

количество

ПРИХОДRые

статьи

 

I

теплоты,

 

 

 

Расходиые статьи

 

 

теплоты,

 

 

 

кДж

 

 

 

 

 

 

 

I кДж/ч

Теплота от

ГQрения

 

 

 

 

0 - , .......~~

 

 

 

 

 

 

 

 

 

На

 

испарение

влаги

. 1 202 200

 

топлива.

•

 

 

7580000

 

(1 260 000-57 800) с.

 

 

 

 

 

 

 

На

 

эндотермическпе

2 700 000

 

 

 

 

 

 

 

реакции

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С

отходящими

газа-

 

 

 

 

 

 

 

 

ми (3 635 000-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-499500-111500)

 

3024000

 

 

 

 

 

 

 

В окружающую среду

 

 

 

 

 

 

 

 

([56500+115000)

 

271500

 

 

 

 

 

 

 

От химической непол-

152000

 

 

 

 

 

 

 

ноты горения .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

От

 

механической

не­

75800

 

 

 

 

 

 

 

полноты горения

 

 

 

 

 

 

 

Остаточный

Harpel1

 

 

 

 

 

 

 

 

выгружаемых

изде­

 

 

 

 

 

 

 

 

лий (314000-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-202000) .

 

•

1I2ООО

__--------------I--------~I

Невязка баланса

• •

42700

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Итого

 

 

7580000

 

 

 

Итого

••

7580000'

8. Газовые баJlансы печи

По рассчитанным величинам расходов воздуха и КОЛИ­ чества газообразных продуктов составляем позонные га­

зовые балансы (табл. УII.29 и УII.30).

т а б л и ц а VII.29. Газовый баланс зон подготовки и обжига

 

 

коствоnиче-I

 

 

 

ство

 

 

 

 

 

 

Количе­

Приходиые статьи

 

газа,

Расходные статьи

 

газа,

 

 

 

 

 

 

 

JA'/ч

 

 

 

JA'/Ч

 

 

 

 

 

 

 

Воздух, поступающий

в

 

Отходящие газы

печи:

 

 

зону подготовки из зо-

 

Уо•г=29,67 В+У; +

 

 

ны остывания, V~ .

.

15020

 

 

Присосный воздух:

 

 

+1020 "'" 29,67.283 +

 

 

У;=14,74 В=[4,74Х

 

 

+15020 + 1020

...

 

24440

 

 

 

210

Соседние файлы в папке книги
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности