книги / Преобразование и стабилизация параметров электроэнергии
..pdfпрактике величин |
относительных |
переменных Я„С/Т = 1 5 0 ; |
f y r = 1 , 2 ; |
|||
4/^ = 0 ,0 8 ;/ / ^ |
= 1 0 ; ^ |
= |
0 , 5 ( 4 |
" 4 |
*“ |
амплитуда |
пилообразного напряжения), |
зависимости |
X#( /3) |
изображены ыа р и с.З . |
Зависимости коэффициента передачи постоянной составляющей при мак
симально допустимом коэффициенте усиления f a показаны для различ
ных соотношений^- ^ / tr Кривые 1 - 3 соответствуют з н а |
ч е н и я м = |
= 0,0 1 ; 1 ; 2 ,5 . Увеличение соотношения т2 / г 7 приводит |
к уменьше |
нию максимального по условиям устойчивости коэффициента передачи постоянной составляющей цепи обратной связи (см . рис. 3 ) . Однако несмотря на то что снижение коэффициента передачи уменьшает точ ность стабилизации!!,введение инерционности в цепь обратной связи рассматриваемого ИСН увеличивает его помехозащищенность.
1. Коротеев И .Б ., Руденко Ю.В. |
Анализ устойчивости широтно-им- |
п^льсшх^и^еобразователей с |
ШШ-П // Техн. электродинамика. - |
2. Мойн B.G . Стабилизированные |
транзисторные преобразователи. - |
М.: Энергоатомиздат, 1 9 8 6 . - |
376 с . |
3. Смольников Л .Е . |
Транзисторные преобразователи напряжения. - |
М.: МЭИ, 1 9 8 3 . - |
§24 с . |
УДК 62 1 .3 1 6 .7 2 2
Н.Н.Каплычный, В.Б.Данилюк, А.В.Самков
АНАЛИЗ СХЕМ КОРРЕКТИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ ТРЕХФАЗНЫХ СИСТЕМ С НУЛЕВЫМ ПРОВОДОМ
Предложен подход к анализу силовых схем корректирующих устройств повышения качества электрической энергии в трехфазной четырехпро водной системе на основе метода.симметричных составляющих и тео рии четырехполюсника.
Известно Д - 3 7 , что одним из наиболее эффективных и экономичных
путей повышения качества электроэнергии (КЭ) в трехфазиых систе мах является использование статических корректирующих устройств (КУ). Это компенсирующие, фильтрокомпенсирующие, симметрирующие,
фильтросимметрирующие и другие устройства, имеющие симметричную или неоимметричнуюструктуру с поперечным, продольным или смешан
ным включением реактивных элементов.
Воспользуемся методом, предложенным в / 2,57 для исследования
схем КУ с симметричной структурой и поперечным включением элемен
тов, и проведем анализ схем КУ с продольным, и смешанным соедине
нием реактивных элементов.
В общем случае фильтросимметрирующее устройство (ФСУ) для
IS 3 Н5 -1 2-О М 0 1 0 -5 . Преобраз, и стабилизация параметров электроэнергии. - Киев, 1 9 9 0 .
|
|
iL |
/• |
четырехпроводных |
сетей |
можно |
|||||
□ |
|
представить как |
восьмиполюс |
||||||||
2 ^а* т |
|
|
°2• |
ник (рис. d , а ) . |
При |
этом |
|||||
НУ |
|
связь между токами и напряже |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
з_ |
|
|
ниями |
9 -й |
гармоники на вы |
||||||
|
|
|
|||||||||
о_ — |
|
|
О’ |
ходе и входе данного устрой |
|||||||
|
|
ства |
запишется в |
следующей |
|||||||
|
|
|
|
блочно-матричной форме: |
|
||||||
|
а |
|
|
4 |
4 |
4 ? |
л |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4- |
4 , |
4 * |
i 2) |
|
|
« ) |
|
|
|
/;« |
|
р |
|
|
|
||||
К, |
/ |
|
где % |
ôgf, |
U , |
/ г ) |
- |
век- |
|||
|
|
|
|||||||||
? |
|
I1 |
торы-столбцы входных и выход |
||||||||
|
|
ных напряжений и |
токов |
9 -й |
|||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
гармоники устройства; Z ;jÿ * |
|||||||
|
6 |
|
|
to - j * f , 2 ) - |
матрицы |
сопротив |
|||||
|
|
|
лений устройства, |
характери |
|||||||
Рис. 1 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
зующие связь входных и выход |
||||||||
|
|
|
|
||||||||
ных токов и напряжений, порядок квадратной матрицы |
|
3 , |
|
||||||||
Запишем первую и вторую строки блочной матрицы ( i ) |
в |
системе |
|||||||||
симметричных координат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ * i 5 ■
ùi ■ s ’’ i - s % , b -
где или в блочно-матричном виде
\s |
Ils'' г? |
<>А S'f |
О |
|
т |
||||
|
И |
|
|
|
и29 |
|
щ |
О |
5 ’г |
|
|
|
||
S'f |
О |
4z|| |
|
и |
s V |
- |
4
V u *2Z 9
( 2)
Hi 4 4 4
0 S'f |
J21 ^22||^ |
0 S |
П |
4 4 V |
*L |
где ÙiftÙtf’ f/% 4 s |
“ .симметричные составляющие |
векторов-столбцов |
|||
входных и выходных, напряжений и токов |
/ -й гармоники устройства; |
||||
- |
матрица сопротивления симметричных составляющих, характе- |
рдзующая связь токов и напряже
ний различных |
последовательно- |
|
стей; S, У * |
- матрицы |
прямого |
и обратного преобразований сим- |
||
метричных составляющих. |
|
|
Если ФСУ |
обладает |
симмет |
рией, то все его внедиагональные элементы блочных матриц равны нулю. При этом система уравнений ( 2 ) , описывающих про цессы, происходящие в ФСУ, может быть представлена в виде трех
независимых систем, кавдая из
которых состоит из двух уравне ний, связывает входные и выход ные параметры токов и напряжен
ний симметричных составляющих. По структуре они представляют собой уравнения четырехполюс ника. Таким образом, можно ут верждать, что в системе сим метричных координат исследова ние восьмиполюсника есть ана лиз трех четырехполюсников, являющихся звеньями фазных симметричных систем . Такой подход позволяет анализиро вать параметры многополюсника с применением теории четырех полюсника.
На рис. 1 ,6 показана эк вивалентная схема замещения
,ттй последовательности. Связь
между напряжениями и токами V-ft
гармоники /-й последователь ности через "А" параметры можно
( 3 )
О9 У к ,
Рис. -2
о- |
О |
О |
■о |
|
а |
о о
о- |
■о |
о |
U |
о |
о |
■о |
Рис. з
Исходя из /47, входные и вы
ходные характеристики сопротивле
ния данного четырехполюсника име ют вид
/■ /4*1 ' «> 14*1
Х Г У 4 К ‘ (4)
Мера передачи четырехполюс ника /-й последовательности
|
|
|
|
|
(5) |
|
где ыг |
J9 |
- |
соответственно |
|
|
коэффициенты затухания и фазы |
||||
|
/ -fl последовательности. |
|
|||
|
В качестве |
примера рассмот |
|||
|
рим устройство, |
показанное |
на |
||
Рис. .4 |
рис. 2 , |
эквивалентная схема |
заме |
||
щения нулевой последовательности |
которого |
приведена на рис. |
3 ,а . |
Из анализа схемы замещения нулевой последовательности ФСУ следует, что сигналы различных частот этой системы в трехфазнуто нагрузку попадать не будут, так как величина передаточной функции во всем диапазоне частот стремится к бесконечности, т . е . у ° ~ <=*>. При этом характеристическое сопротивление нулевой последовательности ФСУ
определяется выражением
ХС
i - £ ■ 1
а его амплитудно-частотная характеристика (ЛЧХ) показана на рис. 4 , а .
Характеристическое* сопротивление и меры передачи (передаточ ные функции) устройства прямой и обратной последовательностей, ис ходя из (5 ) и рис. 3 , 6 , в , будут иметь вид
=zïct |
> |
где |
*р |
*с /М / |
84 |
|
|
|
|
На рис. 4 ,6 приведены АЧХ сопротивлений прямой и обратной
последовательностей и передаточных функций ФСУ, из которых видно,
что полоса пропускания токов прямой и обратной последовательно
стей лежит в диапазоне 9 г / ? * * /. Характеристическое сопротивление
носит емкостный характер, если относительная частота находится в
пределах от нуля до 9 л/9 ^ , или активный, если 1 г/ |
> 1 |
Таким образом, предлагаемое устройство при подключении в
трехфаэнуго систему с нулевым проводом позволяет осуществить широ
кополосную фильтрацию субгармоник всех последовательностей в ча
стотном диапазоне от |
нуля до |
£ |
, |
а гармоники нулевой |
последова |
|||
тельности - |
во |
всем |
диапазоне. |
|
|
|
|
|
1 . Милях Л.М ., |
Швдловский А .К ., |
Кузнецов В .Г . Схемы имитирования |
||||||
однофазных нагрузок в трехфазных цепях. - Киев: Наук, думка, |
||||||||
4973. - |
219 |
с . |
Кузнецов В .Г . Повышение качества |
энергии в |
||||
2 . Швдловский А .К ., |
||||||||
электрических цепях. - Киев: Наук, думка, 1985, - |
268 |
с . |
||||||
3. Швдловский А. К ., |
Мостовяк |
И .В ., |
Кузнецов .В .Г , Анализ и |
синтез |
||||
|азопреобразователышх цепей. - |
Киев: Наук, думка, |
1979 . - |
4. Нейман Л .Р ., Демирчян К .С . Теоретические основы электротехни
ки. - Л .: Эиергоиздат, 1981 . |
- 534 с . |
|
5. Кузнецов |
В .Г ., Данилюк В .Б ., |
Кашшчный Н.Н. Фильтрация высших |
гармоник D трехфазных системах с нулевым проводом // Проблемы |
||
преобразовательной техники. - |
Киев, Ин-т электродинамики АН |
|
УССР, 1 9 |
8 3 . - С. 4 9 -5 1 . |
|
УДК 6 2 1 .316 |
.11 |
|
В.Г.Кузнецов, В.Г.Николаенко УЧЕТ ФАКТОРА СОВМЕСТНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ
ПРИ НОРМИРОВАВ 1ШСИММЕТРИИ И НЕСШ^УСОВДАЛЬНОСТИ РЕШОВ
В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
Предложена методика определения допустимых значений несимметрии и несинусовдальности напряжений с учетом их совместного воздействия на электрооборудование. Приведены результаты расчетов допустимых гармоник напряжений в электрических сетях потребителей и энерго систем. Выполнено сравнение данных, полученных исходя из различ ных критериев обеспечения условия эквивалентного воздействия.
Нормирование качества электроэнергии (КЗ) играет важную роль в
обеспечении эффективной работы систем электроснабжения (СЭС) и
потребителей. В действующем в СССР ГОСТе 13109-67 f ë j установлены
длительно допустимые значения коэффициентов иесимметрии и несину
совдальности напряжений на зажимах любого трехфаэного симметрично
го приемника соответственно 2 и 5 %• Практика применения стандар
та [ 2 ] показала, что существующее нормирование неоиммстрии и неси -
JSÔN 5?12 -0 0 1 0 1 0 -5 . Преобраз, |
и стабилизация параметров |
электроэнергии. - Киев, 199 0 . |
85 |
нусоидальности режимов является недостаточным и требует совершен ствования. В частности, необходимо дифференцированное нормирова ние показателей для сетей различного иерархического уровня, по
скольку низкое КЗ оказывает влияние не только на работу потреби
телей, но и на источники электроэнергии и саму передающую сеть .
В силу различного характера этого влияния на различных уровнях энергосистемы для них должны быть установлены разные допустимые
.значения показателей несимметрии и несинусоидальности. Оценка воздействия несинусоидальности режимов на работу электрооборудо
вания показывает, что последствия от него (потери, |
нагрев и д р .) |
|
существенно зависят от состава |
гармоник. Например, |
гармоники 5 - |
и 7 -го порядков при одинаковом |
значении коэффициента несинусои- |
дальности напряжений будут вызывать различные потери и нагрев во вращающихся электрических машинах. В связи с этим несинусовдальность напряжений целесообразно нормировать для отдельных гармоник /57. Кроме того, для многих видов электрооборудования существен ное значение играет фактор одновременного наличия в оети несим метрии и высших гармоник напряжений. При этом последствия от ре
зультирующего воздействия |
(нагрев, |
сокращение срока |
службы, |
сбои |
и д р .) более серьезны по |
сравнению |
с арифметической |
суммой |
послед |
ствий при воздействии одного показателя /В7. Необходимо отметить, что в стандарте /17 в пояснении термина "условие допустимого на грева асинхронных двигателей" приведено математическое выражение этого условия в виде неравенства, в зависимости от напряжений пря мой, обратной последовательности и высших гармоник. Однако ис пользование данного условия для нормирования несимметрии и несину соидальности режима в эксплуатационной практике представляет труд ности и не отвечает приведенным выше требованиям.
Как показывает анализ влияния несимметрии и несинусовдальности на режим работы СЭС, наиболее целесообразными показателями для их оценки являются относительные значения напряжений обратной последовательности и высших гармоник. Данные показатели применяют ся в большинстве существующих в настоящее время отандартов и реко мендаций по нормированию КЗ и позволяют достаточно полно судить об искажениях режима с точки зрения качественного и количественно-* го состава оборудования, вносящего в сеть помехи, и функционирова ния чувствительных к ним потребителей и электрической сети . При оценке несинусоидальнооти напряжений возникает вопрос о выборе предельного количества и значимых номеров высших гармоник, кото рые следует рассматривать в стандарте по нормированию КЗ. Исходя из данных многочисленных измерений выоших гармоник в электрических сетях* зарубежного опыта нормирования и практических соображений, 66
вытекающих из решения задачи контроля параметров КЭ, представляет ся целесообразным нормировать гармоники с порядковыми номерами 2 -
40, а в качестве |
значимых (обычно |
присутствующих в сетях) принять |
гармоники со следующими номерами: |
3 ,5 ,7 ,1 1 ,1 3 ,1 7 ,1 9 ,2 3 ,2 5 . |
|
В электрических сетях потребителей (среднего и низкого напря |
||
жений) . основным |
оборудованием, чувствительным к несимметрии и н е- |
|
синусоццальности |
напряжений, являются вращающиеся электрические |
машины различного назначения. Допустимые значения несимметрии и несинусовдалыюсти напряжений в таких сетях следует оценивать с точки зрения работы двигательной нагрузки. Известно, что техниче ски допустимым значением несимметрии напряжений на зажимах асинх ронных двигателей является напряжение обратной последовательности, равное 2 % номинального. При этом длительная работа двигателей
с номинальной нагрузкой в отсутствие отклонений других показателей КЭ не сопровождается заметным снижением срока службы и эксплуата
ционных характеристик. Что касается высших гармоник напряжения, то данные о технически допустимых значениях, аналогичных несимметрии напряжений, отсутствуют. Исходя из того, что составляющие обратной
последовательности основной частоты и высшие гармоники напряже ний приводят к одинаковым последствиям (потери, нагрев, сокраще
ние срока службы), допустимые значения последних могут быть опре делены из условия эквивалентного воздействия.
Кратность снижения срока |
службы |
электрооборудования, питающе |
|
гося от системы искаженных напряжений, |
определяется по формуле /67 |
||
Г |
- е * " * |
, |
( I ) |
где kttcft - коэффициент искажения, зависимость которого от показате лей несимметрии и не синусоидальности напряжений для асинхронных двигателей имеет вод
|
' " S |
i i r |
(2) |
|
|
||
Здесь |
еи - коэффициент неоимметрии напряжений ( £й - |
|
|
Uj - |
относительное напряжение |
гармоники, |
7 |
Приняв в качестве эквивалента воздействия коэффициент искаже |
|||
ния, |
соответствующий уровню несимметрии напряжений 2 |
и исполь |
|
зуя формулу ( 2 ) , подучим выражение, |
позволяющее учитывать гармони |
ческий состав напряжения и фактор одновременного наличия в сети несимметрии и высших гармоник:
0,1758Wfe* * ЗМ Е -Jïp - |
(3 ) |
Поскольку коэффициент несимметрии и гармоники напряжений на прак тике часто задаются в процентах, в этих случаях удобнее использо вать уравнен, .а
|
|
|
|
<=»о |
|
у ? |
|
|
|
|
|
|
|
U |
+ Q ,22fH |
~ 7 J ~ r |
’ |
|
|
|
|
(4) |
|||
|
|
|
^ |
У О |
|
|
|
|
|
|
||
Выражения |
(3 ) , (4) позволяют оценивать допустимость |
воздействия |
||||||||||
искажений при известных уровнях несимметрии и высших гармоник на |
||||||||||||
пряжений. Эти же формулы можно применить и в задаче |
нормирования |
|||||||||||
параметров КЭ, предварительно задавшись условием взаимосвязи между |
||||||||||||
отдельными показателями. Связь между значениями несимметрии и выс |
||||||||||||
ших гармоник напряжений в сетях, |
как правило, |
отсутствует. Поэтому |
||||||||||
будем рассматривать соотношение только между отдельными гармоника |
||||||||||||
ми напряжений. Многочисленные измерения, |
теоретические |
и |
экспери |
|||||||||
ментальные исследования показывают, |
ч то .с |
ростом частоты |
значения |
|||||||||
|
|
|
|
Щ — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lÜ m W l |
||
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
'0,1736 |
||
|
|
|
|
|
* |
|
|
А * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' Л 8 |
/ Л |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 |
3 |
5 7 |
и 13 |
|
г? 19 |
23 251 |
||
|
|
|
|
Рио. |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
гармоник напряжений в существующих системах электроснабжения сни |
||||||||||||
жаются / 4 , |
§ 7 . Исходя из этого в |
предлагаемой методике |
расчета |
до |
||||||||
пустимых значений показателей несимметрии и не синусоидальности |
на |
|||||||||||
пряжений в качестве исходного положения принято условие снижения |
||||||||||||
началышх |
значений гармоник напряжений на величину, |
пропорциональ |
||||||||||
ную порядковому номеру гармоники. Алгоритм вычисления допустимых |
||||||||||||
значений гармоник напряжений сострит из следующих этапов: |
|
|
||||||||||
4 . |
Задание начальных значений гармоник напряжений |
lfm j , У = |
||||||||||
3 , . . . , 40 |
й шага снижения гармоник |
Alf* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 . |
Вычисление значений гармоник напряжений |
/ ~й итерации по |
||||||||||
выражению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|
|
|
» |
|
|
Номер гармоники |
|
|
||||||
несимметрии |
|
3 |
1 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
напряжений, % |
|
|
7 |
и |
|
13 |
1 7 |
1 9 |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
О |
|
2 ,9 6 |
4 .1 0 |
3 .7 3 |
3,01 |
2 ,6 5 |
1 ,9 2 |
1 ,5 6 |
|||||||
0,4 |
2 |
95 |
4 |
09 |
3 .7 3 |
3 |
00 |
2 |
64 |
1 |
91 |
1 |
55 |
||
0 2 |
2 |
95 |
4 |
08 |
3 |
71 |
2 |
98 |
2 |
61 |
1 |
88 |
1 |
51 |
|
0 ,3 |
2 ,9 4 |
4 ,0 6 |
3 ,6 9 |
2 |
94 |
2 ,5 6 |
.1 |
81 |
1 ,4 4 |
||||||
0 ,4 |
2 |
92 |
4 |
04 |
3 ,6 5 |
2 |
88 |
2 |
50 |
1 |
72 |
1 |
34 |
||
0 ,5 |
2 |
90 |
4 ,0 0 |
3 ,6 0 |
2 |
80 |
2 |
41 |
1 |
61 |
1 |
21 |
|||
0,6 |
2 |
87 |
3 ,9 6 |
3 ,5 4 |
2 |
71 |
2 |
29 |
1 |
45 |
1 |
04 |
|||
0 |
7 |
2 |
84 |
3 ,9 0 |
3 |
46 |
2 |
59 |
2 |
15 |
1 |
27 |
0 ,8 3 |
||
0,8 |
2 |
80 |
3 ,8 4 |
3 ,3 7 |
2 |
44 |
1 |
98 |
1 |
05 |
0 ,5 8 |
||||
0 |
9 |
2 ,7 6 |
3 ,7 6 |
3 |
26 |
2 27 |
1 |
78 |
0 ,7 8 |
О |
29 |
||||
1 0 |
2 |
70 |
3 ,6 7 |
3 |
14 |
2 |
07 |
1 ,5 4 |
0 ,4 7 |
О 20 |
|||||
1 1 |
2 |
64 |
3 ,5 6 |
2 ,9 8 |
1 |
83 |
1 |
25 |
О 20 |
О 20 |
|||||
1 2 |
2 |
56 |
3 ,4 3 |
2 |
80 |
1 |
54 |
О 92 |
О 20 |
О 20 |
|||||
1 3 |
2 ,4 7 |
3 |
28 |
2 |
59 |
I |
21 |
О |
52 |
О 20 |
О 20 |
||||
1 4 |
2 |
36 |
3 .1 0 2 ,3 3 |
О |
81 О 20 О 20 О 20 |
||||||||||
1 5 |
2 22 |
2 |
87 |
2 02 |
О |
32 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
||||||
1 6 |
2 |
06 |
2 ,6 0 |
1 ,6 4 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
|||||||
и |
1 |
86 |
2 |
27 |
1 ,1 7 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
||||||
1 |
60 |
1 |
83 |
О |
56 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
||||||
};1 |
1 |
49 |
1 |
16 |
0,20 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
О 20 |
||||||
2|0 |
О |
О |
|
О |
О |
|
О |
|
О |
|
О |
|
|||
|
" М = Цпг-0 |
|
ОТ |
|
|
|
|
|
г 5 , |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
хде |
|
|
^ — 3 , 5 , 7 . . . . , 2 5 . |
|
|
|
|
|
|
|23 | 25
0 ,8 4 |
0 ,4 8 |
0 ,8 2 |
0 ,4 6 |
О 77 |
О 41 |
0 ,6 9 |
О 32 |
0 ,5 7 |
О 20 |
0,41 |
О 20 |
О20 О 20
О20 О 20
0,20 О 20
О20 О 20
О20 О 20
О 20 |
О 20 |
G 20 |
О 20 |
О20 О 20
О20 О 20
О20 О 20
О 20 0 ,2 0
О20 О 20
0,20 О 20
О20 О 20
ОО
(5)
3 . |
Проверка выполнения условия допустимости. |
Если условие вы |
||||||||
полняется - |
расчет прекратить, |
если |
нет - возвратиться |
в п. 2 . |
|
|||||
В соответствии с приведенным алгоритмом рассчитаны допустимые |
||||||||||
по критерию коэффициента искажений (формулы |
( 3 ) ,( 4 ) ) |
значения выс |
||||||||
ших гармоник напряжений (рис. |
|
1 ,2 , |
табл. 4 ) . |
Расчеты |
проведены для |
|||||
двух'случаев: высшие гармоники напряжений с |
незначимыми номерами |
|||||||||
Щъоп Равны |
НУЛЮ м |
% |
номинального. |
Последнее |
|
значение |
||||
выбрано исходя из наличия в сетях постоянного гармонического фона |
||||||||||
/4, § 7 , В качестве начальных |
значений гармоник напряжений со зна |
|||||||||
чимыми номерами приняты: |
|
|
= 3 ,5 |
%; |
5 J2. |
У = |
5 , 7 , . . . |
2 5 . |
||
Для сравнения аналогичные расчеты выполнены по двум другим крите |
||||||||||
риям: среднему дополнительному нагреву двигателей |
(рис. З .а ) , |
оп |
||||||||
ределяемому |
согласно /97 |
по формуле |
|
|
|
|
|
|
||
|
ci=SIOVV |
( f l |
|
|
TT, 13 |
|
|
|
||
|
— ;/ |
» |
|
|
|
( 6 ) |
||||
|
i» |
г * |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
с допустимым нагревом ос = 5 %, и Коэффициенту несинусоидалыюсти
напряжений, нормируемому ГОСТ 13109-67 значением 5 % (рис. 3 ,6 ) .
Как видно из построенных графиков, выбрашшй алгоритм опреде-
89
|
ления допустимых значений гар- |
|||
|
мошхк при учете |
совместного |
||
|
воздействия искажений соответ |
|||
|
ствует линейному убыванию этих |
|||
|
значений ( ^ ^ |
5) с ростом |
ча |
|
|
стоты • Из рассматриваемых |
кри |
||
|
териев допустимости наиболее |
|||
|
"жестким" является средний до- |
|||
|
иолнительный нагрев, наименее - |
|||
|
коэффициент искажений, опреде |
|||
|
ляемый согласно выражению (2 ) , |
|||
|
Оценить допустимость совместно |
|||
|
го воздействия |
несимметрии и |
||
Рис. 4 |
нрсинусовдальности напряжений |
|||
позволяет только коэффициент |
||||
|
искажений. На рис. 4 приведены кривые допустимых значений высших гармоник в зависимости от коэффициента несимметрии напряжений.
Полученные результаты применимы для систем |
электроснабжения |
0 , 4 . . Л 0 кВ, В сетях энергосистем напряжением 35 |
кВ и выше наблю |
даемые уровни несимметрии и несинусоцдальности напряжений сущест венно ниже, поскольку в них значительно возрастают значения мощно сти короткого замыкания. При этом в качестве основного электрообо рудования энергосистем, на которое воздействуют несимметрия и несинусовдальность режима, выступают синхронные генераторы и компен саторы. В связи с этим допустимость уровней рассматриваемых пока-