книги / Design-II ╨┤╨╗╤П Windows. ╨Ю╨┐╨╕╤Б╨░╨╜╨╕╨╡ ╨╝╨╛╨┤╤Г╨╗╨╡╨╣ ╨╛╨▒╤А╤Г╨┤╨╛╨▓╨░╨╜╨╕╤П ╨╕ ╨┐╤А╨╕╨╝╨╡╤А╤Л ╨╕╤Е ╨╕╤Б╨┐╨╛╨╗╤М╨╖╨╛╨▓╨░╨╜╨╕╤П
.pdf5 |
2 0 0 . 0 0 0 |
0 . 6 6 6 0 8 6 |
6 |
2 5 0 . 0 0 0 |
0 . 6 1 5 8 3 3 |
7 |
3 0 0 . 0 0 0 |
0 . 5 4 5 2 4 6 |
Следует отметить, что после получения результатов расчета
вChemTran нельзя «бездумно» их использовать куда-либо, так как данная программа была разработана и в основном используется
вСША, где своя система единиц измерения. Поэтому ChemTran иногда неправильно делает перевод значений из одной системы единиц измерения в другую и данные ошибки иногда могут возни кать. Следовательно, после проведения расчета необходимо прове рить результаты расчета на правильность перевода единиц измере ния хотя бы по одной точке (при неправильном переводе единиц из мерения результаты расчета будут отличаться на порядки).
7.ПРИМЕР РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ
СИСПОЛЬЗОВАНИЕМ DESIGN-II for Windows
Для иллюстрации описанного выше материала рассмотрим пример решения технологической задачи на примере модернизации парового котла, вырабатывающего насыщенный пар. Принципи альная схема котла представлена на рис. 7.1.
В соответствии со схемой деаэрированная вода с заданным дав лением подается в обогреваемый дымовыми газами экономайзер, где подогревается до температуры кипения и частично испаряется. После экономайзера вода подается в барабан котла, выполняющий функции сборного коллектора и сепаратора парогазовой смеси, из
которого по опускной трубе направляется в нижний коллектор
ираспределяется по кипятильным трубам. За счет тепла сжигания топливного газа вода в кипятильных трубах частично испаряется
ипарогазовая смесь собирается в барабане, где происходит сепара ция насыщенного пара и воды. Насыщенный пар из барабана котла подается потребителю, а вода — на циркуляцию. Принципиальная технологическая схема котла представлена на рис. 7.2.
Основными недостатками типовых котлов являются:
-относительно высокая температура дымовых газов, которая приводит к повышенному расходу топливного газа;
-устаревшие горелки, требующие значительного избытка воздуха, что также приводит к повышенному расходу топливного газа.
Рис. 7.2. Принципиальная технологическая схема котла насыщенного пара
Рассмотрим расчеты теплового и материального балансов с ис пользованием Design-IIfor Windows, которые необходимы для раз работки проектных решений.
Перед тем как начать модернизацию технологической установ ки, необходимо составить ее адекватную математическую модель, чтобы в дальнейшем результаты расчета использовать для сравне ния при расчете эффективности модернизации. Кроме того, обычно производственные данные имеют некоторые погрешности, поэтому составление адекватной математической модели установки позво лит согласовать исходные данные и выявить погрешности измере ний или определить параметры работы оборудования, величины ко торых не измеряются.
юз
На рис. 7.3 представлены результаты расчета материального и теплового балансов котла, принципиальная технологическая схе ма которого представлена на рис. 7.2.
Stream Number |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Vapor Fraction |
|
1.0000 |
1.0000 |
1.0000 |
1 0000 |
1.0000 |
1.0000 |
0 |
0 |
1.0000 |
Temperature |
C |
10.0 |
15Я |
14.Б |
1809.2 |
532.6 |
254:6 |
104.0 |
190.9 |
190.9 |
Pressure |
kg/cm 2g |
2.0E-1 |
1.0E-1 |
1.0E-1 |
1.0E-1 |
1.0E-1 |
1.0E-1 |
12.0 |
12.0 |
12.0 |
Molecular W eight |
|
16.46 |
26.86 |
27.63 |
27.02 |
27.62 |
27.02 |
18.02 |
18.02 |
18.02 |
Vapor Flowrate (S tP) |
m3/hr |
951.2 “ |
Ш |
11520.6 |
11523.0 |
11523.0 |
11523.0 |
0 |
0 |
15777.7 |
Total M olar Flowrate |
kgmol/hr |
40.2 |
446 2 |
406.4 |
486.5 |
486.5 |
406.5 |
666.1 |
666.1 |
866.1 |
Total M ass Flowrate |
kg/hr |
M l |
12073.5 |
13534.7 |
13634.7 |
13534.7 |
13534 ./ |
12000.0 |
12000.0 |
12000.0 |
METHANE |
mole % |
90.1 |
0 |
0.1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
ETHANE |
m ole% |
1ДЕ-1 |
0 |
B 3E -3 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
PROPANE |
mole % |
20E -1 |
0 |
TT E 7 |
0 |
0 |
0 |
0 |
d |
0 |
NITROGEN |
mole % |
60E -1 |
79.0 |
72.5 |
7 2 5 |
72.5 |
72.5 |
0 |
0 |
0 |
OXYGEN |
mole % |
0 |
21.0 |
19.3 |
3.0 |
3.0 |
3.0 |
0 |
0 |
0 |
CARBON DIOXIDE |
mole % |
1.0 |
0 |
8.3E-2 |
8.2 |
8.2 |
8.2 |
0 |
0 |
0 |
W ATER |
mole % |
0 |
0 |
0 |
16.3 |
16.3 |
16.3 |
100.0 |
100.0 |
100.0 |
Рис. 7.3. Результаты расчета материального и теплового балансов
Как видно по результатам расчета, указанные выше недостатки типового котла присущи настоящей установке. Так, температура дымовых газов составляет 254,6 °С, а концентрация кислорода
вдымовых газах — 3 % мол. При этом для производительности
в12 т/час насыщенного пара давлением 12 кг/см2 расход топливно го газа составляет 951,2 нм3/час.
Вкачестве первого шага модернизации котельного агрегата рассмотрим вариант утилизации тепла дымовых газов для подогре ва воздуха, идущего на сжигание. Для этого установим дополни тельный теплообменник для передачи тепла от потока дымовых га зов (6) потоку воздуха подаваемого на сжигание (2). Причем, раз мер теплообменника подберем таким образом, чтобы температура дымовых газов на выходе из него составила 120 °С, что более чем достаточно как по технологическим, так и экологическим требова ниям. Результаты расчета схемы представлены на рис. 7.4.
|
|
|
|
6,695Т5Г~ 1,152kw |
-464kw |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
32m2 |
|
89 m2 |
|
196m2 |
|
|
|
|
Strain) Number |
|
1 |
2 |
3 |
4. |
5 |
6 |
7 |
в |
9 |
ю |
I |
11 |
Vapor Fraction |
|
I 0000 |
1 0000 |
1.0000 |
1.0000 |
1.0000 |
1.0000 |
0 |
0 |
19000 |
1 0000 |
1.0000 |
|
Temperature |
C |
109 |
159 |
136.6 |
1901.7 |
512.5 |
236.4 |
104.0 |
1843 |
1926 |
12О0| |
151.4 |
|
Pmaaura |
kg/crrtfg |
5 Ш Й |
ГоЕЙ |
ГВЕЙ |
Г Ж Т |
1 0E-1 |
ГВЕЙ |
12.0 |
12 0 |
120 |
1 0Е-11 |
" Т б Е Й |
|
Molecular Wetflhl |
|
1646 |
2B.06 |
27.83 |
27.02 |
27.82 |
27 82 |
1892 |
1892 |
18.02 |
27821 |
2885 |
|
Vapor Flowrate (STP) |
m3/hr |
0B7.8 |
Ш |
16752 2 |
107545 |
10754.5 |
10754.5 |
0 |
6 |
15777.7 |
10^54.51 |
98644 |
|
Total Molar Flowrate |
kgmolrttr |
37.5 |
416.5 |
453.9 |
454.0 |
464.0 |
454.0 |
666.1 |
666.1 |
666.1 |
454.01 |
416.6 |
|
Total Maas Flowrate |
kaffir |
5171 |
120148 |
126319 |
126319 |
12631.9 — г а г г |
12000.0 |
12оЛб6 |
t^rimlS |
1 2 Й 1 § Г |
1^0149 |
||
METHANE |
mote % |
98.1 |
0 |
01 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
ol |
0 |
ETHANE |
mole % |
1.0E-1 |
0 |
0.ЭЕ-Э |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
о| |
0 |
PROPANE |
mole % |
Я Я Ё Т |
a |
пет |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
и |
|
о| |
0 |
NITROGEN |
mole % |
B.0E-1 |
790 |
725 |
725 |
725 |
72.5 |
0 |
0 |
0 |
|
72.51 |
790 |
OXYGEN |
mole % |
b |
5П Г |
199 |
3.0 |
3 9 |
M |
0 |
0 |
0 |
|
3 0 |
219 |
CARBON DIOXIDE |
mole X |
1.0 |
0 |
8.ЭБ2 |
82 |
8.2 |
е з |
0 |
0 |
6 |
|
821 |
0 |
W A T E R |
mole X |
0 |
0 |
0 |
16.: |
16.3 |
163 |
100.0 |
т о |
1000 |
|
1631 |
01 |
Рис. 7.4. Результаты расчета материального и теплового балансов котельной установки с утилизацией тепла дымовых газов
Как видно из расчета, установка дополнительного теплообмен ника позволила снизить необходимый расход газа с 951,2 нм3/час до 887,8 нм3/час, т. е. на 6,7 %. Одновременно с количеством газа про изошло снижение необходимого количества воздуха и количество образующихся в процессе сжигания дымовых газов, что также по ложительно скажется на снижении энергопотребления дымососов и вентиляторов котлоагрегата.
Вторым шагом модернизации котельного агрегата является за мена горелок на более совершенные, позволяющие сжигать топли во с меньшим избытком воздуха (ранее было 3 % кислорода в дымо вых газах, что соответствует коэффициенту избытка воздуха 1,17, а станет 1 %, что будет соответствовать коэффициенту избытка воз духа 1,05). Результаты расчета схемы представлены на рис. 7.5.
Как видно из расчета, замена горелок на более совершенные по зволила снизить необходимый расход газа с 887,8 нм3/час до 882,5 нм3/час, т. е. на 0,6 %. Данная величина снижения расхода га за относительно невелика, однако при этом годовая экономия газа составит 42 тыс. нм3. Таким образом, при реализации обоих шагов модернизации котлоагрегата имеется возможность снижения рас-
|
|
|
|
6,837 k |
w 1,000k |
w |
-321 kw |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
32m2 |
|
89m2 |
|
196 m2 |
|
|
|
|
Stream Number |
|
1 |
“ “ 5 |
3 |
4 |
6 |
------7 |
s — |
|
9 |
10 |
11 |
|
Vapor Fraction |
|
1.0000 |
1 0000 |
1.0000 |
1.0000 |
1 0000 |
1.0000 |
0 |
|
0 |
1.0000 |
vooon |
1 0000 |
Temperature |
C |
10.0 |
1S.0 |
108.9 |
2040.3 |
476.8 |
209.7 |
104.0 |
174.0 |
191.4 |
120.1 |
1215 |
|
Pressure |
Irg/emZfl |
2.0E-1 |
28.85 |
1 QE-1 |
V 6£T |
Т Ж Т |
i.oE-1 |
12.0 |
12.0 |
12D |
ToFT |
i.od-i |
|
Molecular Weight |
|
16.46 |
27.72 |
27 71 |
77.71 |
27.71 |
18.02 |
18G2 |
18.02 |
27.71 |
20.85 |
||
Vepor Flowrate ЙЛИ |
шЗЛи |
ЯЯ7Ч |
877ГБ |
Э В 5Т |
9657T |
9 S T ? |
355774 |
0 |
|
0 |
15777.7 |
Ш 1 |
577Гб |
Total Moltr Flowrate |
kgmol/hr |
37.3 |
370.4 |
407.6 |
407.7 |
407.7 |
407.7 |
866.1 |
686.1 |
686.1 |
407.7 |
370.4 |
|
Total Maea Flowrate |
Iffl/hr |
|
10686.0 |
11298.4 |
11298.4 |
11296.4 |
11298.4 |
12000.0 |
1Ш |
0 |
12000.0 |
11298 4 |
10686.0 |
METHANE |
mole % |
98.1 |
0 |
9JJ |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
ETHANE |
mole % |
1.0E-1 |
0 |
9.1 E-3 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
PROPANE |
mole % |
3 3 E T |
0 |
Г 8Б 2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
fl |
NITROGEN |
mala % |
БЛЕ-1 |
7Э.0 |
71 В |
71.В |
71 В |
71 fl |
n |
|
0 |
0 |
7 1 0 |
79 0 |
O K TG ER |
mole % |
6 |
21.0 |
19.1 |
1.0 |
1.0 |
1.0 |
0 |
|
(Г |
d |
18 |
21.0 |
CARBON DIOXIDE |
mole % |
1.0Е4Ю0 |
0 |
9.1E-2 |
9.1 |
9.1 |
9.1 |
0 |
|
0 |
0 |
91 |
0 |
WATER |
mole % |
0 |
0 |
d |
Ш 5 |
180 |
Ш |
Ш |
Ш |
6 |
100.0 |
16 0 |
0 |
Рис. 7.5. Результаты расчета материального и теплового балансов котельной
установки с утилизацией тепла дымовых газов и пониженным количеством воздуха
хода топливного газа на 7,2 % или на 544 тыс. нм3 в год. Одновре менно с количеством газа произошло снижение необходимого ко личества воздуха и количество образующихся в процессе сжигания дымовых газов, что также положительно скажется на снижении энергопотребления дымососов и вентиляторов котлоагрегата.
Выше было показано, что при использовании Design-II for Windows появляется уникальная возможность достаточно быстро и на достаточно высоком уровне прорабатывать различные варианты модернизации той или иной установки, так как в расчетах Design-II for Windows использует только физико-химические модели, адекват ность алгоритма расчета которых доказана. Пользователю остается только правильно ввести исходные данные и настроить режимы ра боты модуля. Однако нельзя забывать, что Design-IIfor Windows яв ляется компьютерной программой, работающей по принципу «что введешь, то и получишь», поэтому каждый пользователь обязан как эксперт анализировать результаты расчета и, в случае необходимо сти, изменять те или иные настройки модулей или исходные данные.
Учебное издание
САУЛИН Дмитрий Владимирович
DESIGN-П ДЛЯ WINDOWS Описание модулей оборудования и примеры их использования
Конспект лекций
Редактор и корректор Е. В. Копытова
Подписано в печать 15.04.2009. Формат 60 х 90/16. Уел, печ. л. 6,75. Тираж 100 экз. Заказ № 68/2009.
Издательство Пермского государственного технического университета.
Адрес: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, к. 113. Тел. (342) 219-80-33.