Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги / Design-II ╨┤╨╗╤П Windows. ╨Ю╨┐╨╕╤Б╨░╨╜╨╕╨╡ ╨╝╨╛╨┤╤Г╨╗╨╡╨╣ ╨╛╨▒╤А╤Г╨┤╨╛╨▓╨░╨╜╨╕╤П ╨╕ ╨┐╤А╨╕╨╝╨╡╤А╤Л ╨╕╤Е ╨╕╤Б╨┐╨╛╨╗╤М╨╖╨╛╨▓╨░╨╜╨╕╤П

.pdf
Скачиваний:
1
Добавлен:
12.11.2023
Размер:
5.08 Mб
Скачать

5

2 0 0 . 0 0 0

0 . 6 6 6 0 8 6

6

2 5 0 . 0 0 0

0 . 6 1 5 8 3 3

7

3 0 0 . 0 0 0

0 . 5 4 5 2 4 6

Следует отметить, что после получения результатов расчета

вChemTran нельзя «бездумно» их использовать куда-либо, так как данная программа была разработана и в основном используется

вСША, где своя система единиц измерения. Поэтому ChemTran иногда неправильно делает перевод значений из одной системы единиц измерения в другую и данные ошибки иногда могут возни­ кать. Следовательно, после проведения расчета необходимо прове­ рить результаты расчета на правильность перевода единиц измере­ ния хотя бы по одной точке (при неправильном переводе единиц из­ мерения результаты расчета будут отличаться на порядки).

7.ПРИМЕР РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ

СИСПОЛЬЗОВАНИЕМ DESIGN-II for Windows

Для иллюстрации описанного выше материала рассмотрим пример решения технологической задачи на примере модернизации парового котла, вырабатывающего насыщенный пар. Принципи­ альная схема котла представлена на рис. 7.1.

В соответствии со схемой деаэрированная вода с заданным дав­ лением подается в обогреваемый дымовыми газами экономайзер, где подогревается до температуры кипения и частично испаряется. После экономайзера вода подается в барабан котла, выполняющий функции сборного коллектора и сепаратора парогазовой смеси, из

которого по опускной трубе направляется в нижний коллектор

ираспределяется по кипятильным трубам. За счет тепла сжигания топливного газа вода в кипятильных трубах частично испаряется

ипарогазовая смесь собирается в барабане, где происходит сепара­ ция насыщенного пара и воды. Насыщенный пар из барабана котла подается потребителю, а вода — на циркуляцию. Принципиальная технологическая схема котла представлена на рис. 7.2.

Основными недостатками типовых котлов являются:

-относительно высокая температура дымовых газов, которая приводит к повышенному расходу топливного газа;

-устаревшие горелки, требующие значительного избытка воздуха, что также приводит к повышенному расходу топливного газа.

Рис. 7.2. Принципиальная технологическая схема котла насыщенного пара

Рассмотрим расчеты теплового и материального балансов с ис­ пользованием Design-IIfor Windows, которые необходимы для раз­ работки проектных решений.

Перед тем как начать модернизацию технологической установ­ ки, необходимо составить ее адекватную математическую модель, чтобы в дальнейшем результаты расчета использовать для сравне­ ния при расчете эффективности модернизации. Кроме того, обычно производственные данные имеют некоторые погрешности, поэтому составление адекватной математической модели установки позво­ лит согласовать исходные данные и выявить погрешности измере­ ний или определить параметры работы оборудования, величины ко­ торых не измеряются.

юз

На рис. 7.3 представлены результаты расчета материального и теплового балансов котла, принципиальная технологическая схе­ ма которого представлена на рис. 7.2.

Stream Number

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Vapor Fraction

 

1.0000

1.0000

1.0000

1 0000

1.0000

1.0000

0

0

1.0000

Temperature

C

10.0

15Я

14.Б

1809.2

532.6

254:6

104.0

190.9

190.9

Pressure

kg/cm 2g

2.0E-1

1.0E-1

1.0E-1

1.0E-1

1.0E-1

1.0E-1

12.0

12.0

12.0

Molecular W eight

 

16.46

26.86

27.63

27.02

27.62

27.02

18.02

18.02

18.02

Vapor Flowrate (S tP)

m3/hr

951.2 “

Ш

11520.6

11523.0

11523.0

11523.0

0

0

15777.7

Total M olar Flowrate

kgmol/hr

40.2

446 2

406.4

486.5

486.5

406.5

666.1

666.1

866.1

Total M ass Flowrate

kg/hr

M l

12073.5

13534.7

13634.7

13534.7

13534 ./

12000.0

12000.0

12000.0

METHANE

mole %

90.1

0

0.1

0

0

0

0

0

0

ETHANE

m ole%

1ДЕ-1

0

B 3E -3

0

0

0

0

0

0

PROPANE

mole %

20E -1

0

TT E 7

0

0

0

0

d

0

NITROGEN

mole %

60E -1

79.0

72.5

7 2 5

72.5

72.5

0

0

0

OXYGEN

mole %

0

21.0

19.3

3.0

3.0

3.0

0

0

0

CARBON DIOXIDE

mole %

1.0

0

8.3E-2

8.2

8.2

8.2

0

0

0

W ATER

mole %

0

0

0

16.3

16.3

16.3

100.0

100.0

100.0

Рис. 7.3. Результаты расчета материального и теплового балансов

Как видно по результатам расчета, указанные выше недостатки типового котла присущи настоящей установке. Так, температура дымовых газов составляет 254,6 °С, а концентрация кислорода

вдымовых газах — 3 % мол. При этом для производительности

в12 т/час насыщенного пара давлением 12 кг/см2 расход топливно­ го газа составляет 951,2 нм3/час.

Вкачестве первого шага модернизации котельного агрегата рассмотрим вариант утилизации тепла дымовых газов для подогре­ ва воздуха, идущего на сжигание. Для этого установим дополни­ тельный теплообменник для передачи тепла от потока дымовых га­ зов (6) потоку воздуха подаваемого на сжигание (2). Причем, раз­ мер теплообменника подберем таким образом, чтобы температура дымовых газов на выходе из него составила 120 °С, что более чем достаточно как по технологическим, так и экологическим требова­ ниям. Результаты расчета схемы представлены на рис. 7.4.

 

 

 

 

6,695Т5Г~ 1,152kw

-464kw

 

 

 

 

 

 

 

 

 

32m2

 

89 m2

 

196m2

 

 

 

 

Strain) Number

 

1

2

3

4.

5

6

7

в

9

ю

I

11

Vapor Fraction

 

I 0000

1 0000

1.0000

1.0000

1.0000

1.0000

0

0

19000

1 0000

1.0000

Temperature

C

109

159

136.6

1901.7

512.5

236.4

104.0

1843

1926

12О0|

151.4

Pmaaura

kg/crrtfg

5 Ш Й

ГоЕЙ

ГВЕЙ

Г Ж Т

1 0E-1

ГВЕЙ

12.0

12 0

120

1 0Е-11

" Т б Е Й

Molecular Wetflhl

 

1646

2B.06

27.83

27.02

27.82

27 82

1892

1892

18.02

27821

2885

Vapor Flowrate (STP)

m3/hr

0B7.8

Ш

16752 2

107545

10754.5

10754.5

0

6

15777.7

10^54.51

98644

Total Molar Flowrate

kgmolrttr

37.5

416.5

453.9

454.0

464.0

454.0

666.1

666.1

666.1

454.01

416.6

Total Maas Flowrate

kaffir

5171

120148

126319

126319

12631.9 — г а г г

12000.0

12оЛб6

t^rimlS

1 2 Й 1 § Г

1^0149

METHANE

mote %

98.1

0

01

0

0

0

0

0

0

 

ol

0

ETHANE

mole %

1.0E-1

0

0.ЭЕ-Э

0

0

0

0

0

0

 

о|

0

PROPANE

mole %

Я Я Ё Т

a

пет

0

0

0

0

0

и

 

о|

0

NITROGEN

mole %

B.0E-1

790

725

725

725

72.5

0

0

0

 

72.51

790

OXYGEN

mole %

b

5П Г

199

3.0

3 9

M

0

0

0

 

3 0

219

CARBON DIOXIDE

mole X

1.0

0

8.ЭБ2

82

8.2

е з

0

0

6

 

821

0

W A T E R

mole X

0

0

0

16.:

16.3

163

100.0

т о

1000

 

1631

01

Рис. 7.4. Результаты расчета материального и теплового балансов котельной установки с утилизацией тепла дымовых газов

Как видно из расчета, установка дополнительного теплообмен­ ника позволила снизить необходимый расход газа с 951,2 нм3/час до 887,8 нм3/час, т. е. на 6,7 %. Одновременно с количеством газа про­ изошло снижение необходимого количества воздуха и количество образующихся в процессе сжигания дымовых газов, что также по­ ложительно скажется на снижении энергопотребления дымососов и вентиляторов котлоагрегата.

Вторым шагом модернизации котельного агрегата является за­ мена горелок на более совершенные, позволяющие сжигать топли­ во с меньшим избытком воздуха (ранее было 3 % кислорода в дымо­ вых газах, что соответствует коэффициенту избытка воздуха 1,17, а станет 1 %, что будет соответствовать коэффициенту избытка воз­ духа 1,05). Результаты расчета схемы представлены на рис. 7.5.

Как видно из расчета, замена горелок на более совершенные по­ зволила снизить необходимый расход газа с 887,8 нм3/час до 882,5 нм3/час, т. е. на 0,6 %. Данная величина снижения расхода га­ за относительно невелика, однако при этом годовая экономия газа составит 42 тыс. нм3. Таким образом, при реализации обоих шагов модернизации котлоагрегата имеется возможность снижения рас-

 

 

 

 

6,837 k

w 1,000k

w

-321 kw

 

 

 

 

 

 

 

 

32m2

 

89m2

 

196 m2

 

 

 

Stream Number

 

1

“ “ 5

3

4

6

------7

s —

 

9

10

11

Vapor Fraction

 

1.0000

1 0000

1.0000

1.0000

1 0000

1.0000

0

 

0

1.0000

vooon

1 0000

Temperature

C

10.0

1S.0

108.9

2040.3

476.8

209.7

104.0

174.0

191.4

120.1

1215

Pressure

Irg/emZfl

2.0E-1

28.85

1 QE-1

V 6£T

Т Ж Т

i.oE-1

12.0

12.0

12D

ToFT

i.od-i

Molecular Weight

 

16.46

27.72

27 71

77.71

27.71

18.02

18G2

18.02

27.71

20.85

Vepor Flowrate ЙЛИ

шЗЛи

ЯЯ7Ч

877ГБ

Э В 5Т

9657T

9 S T ?

355774

0

 

0

15777.7

Ш 1

577Гб

Total Moltr Flowrate

kgmol/hr

37.3

370.4

407.6

407.7

407.7

407.7

866.1

686.1

686.1

407.7

370.4

Total Maea Flowrate

Iffl/hr

 

10686.0

11298.4

11298.4

11296.4

11298.4

12000.0

1Ш

0

12000.0

11298 4

10686.0

METHANE

mole %

98.1

0

9JJ

0

0

0

0

 

0

0

0

0

ETHANE

mole %

1.0E-1

0

9.1 E-3

0

0

0

0

 

0

0

0

0

PROPANE

mole %

3 3 E T

0

Г 8Б 2

0

0

0

0

 

0

0

0

fl

NITROGEN

mala %

БЛЕ-1

7Э.0

71 В

71.В

71 В

71 fl

n

 

0

0

7 1 0

79 0

O K TG ER

mole %

6

21.0

19.1

1.0

1.0

1.0

0

 

d

18

21.0

CARBON DIOXIDE

mole %

1.0Е4Ю0

0

9.1E-2

9.1

9.1

9.1

0

 

0

0

91

0

WATER

mole %

0

0

d

Ш 5

180

Ш

Ш

Ш

6

100.0

16 0

0

Рис. 7.5. Результаты расчета материального и теплового балансов котельной

установки с утилизацией тепла дымовых газов и пониженным количеством воздуха

хода топливного газа на 7,2 % или на 544 тыс. нм3 в год. Одновре­ менно с количеством газа произошло снижение необходимого ко­ личества воздуха и количество образующихся в процессе сжигания дымовых газов, что также положительно скажется на снижении энергопотребления дымососов и вентиляторов котлоагрегата.

Выше было показано, что при использовании Design-II for Windows появляется уникальная возможность достаточно быстро и на достаточно высоком уровне прорабатывать различные варианты модернизации той или иной установки, так как в расчетах Design-II for Windows использует только физико-химические модели, адекват­ ность алгоритма расчета которых доказана. Пользователю остается только правильно ввести исходные данные и настроить режимы ра­ боты модуля. Однако нельзя забывать, что Design-IIfor Windows яв­ ляется компьютерной программой, работающей по принципу «что введешь, то и получишь», поэтому каждый пользователь обязан как эксперт анализировать результаты расчета и, в случае необходимо­ сти, изменять те или иные настройки модулей или исходные данные.

Учебное издание

САУЛИН Дмитрий Владимирович

DESIGN-П ДЛЯ WINDOWS Описание модулей оборудования и примеры их использования

Конспект лекций

Редактор и корректор Е. В. Копытова

Подписано в печать 15.04.2009. Формат 60 х 90/16. Уел, печ. л. 6,75. Тираж 100 экз. Заказ № 68/2009.

Издательство Пермского государственного технического университета.

Адрес: 614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, к. 113. Тел. (342) 219-80-33.

Соседние файлы в папке книги