
книги из ГПНТБ / Феодосьев В.И. Введение в ракетную технику Учеб. пособие
.pdfРабочее
тело
Водород
Кислород
Азот
Вода
Аммиак
Гидразин
Рабочее
тело
Водород
Кислород
Азот
Вода
Аммиак
Гидраз'ин
3. |
Использование |
энергии ядерных |
реакций |
|
|
181 |
|||
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.10 |
|||
|
Максимальная температура нагрева 4000° абс. |
|
|||||||
Отношение давлений |
100: 1 |
Отношение давлений 50 :1 |
|||||||
ГО |
|
Л» |
|
|
го |
|
|
-У. |
|
* |
О а |
* |
оУ |
je |
О а |
С |
0 А |
||
£ § |
|
|
|
|
|||||
кг/кг |
|
Л |
г з |
^ ье |
к г \ к г |
о, |
Й |
|
|
3 |
^ £ |
141 |
|
||||||
|
|
|
ье |
|
|
* |
|
||
20662 |
. 1,31-10-6 |
1095 |
|
77 |
22 365 |
1,42-10-6 |
1063 |
75 |
|
1430 |
9,10-10-8 |
277 |
316 |
1 551 |
9,90-10-8 |
266 |
303 |
||
1 233 |
7,86-10-8 |
267 |
216 |
1 241 |
7,90-10-8 |
256 |
207 |
||
4 459 |
2,84-10-7 |
409 |
409 |
4 989 |
3,18-10-7 |
395 |
395 |
||
5 474 |
3,48-10-7 |
513 |
350 |
5 850 |
3,72-10-7 |
517 |
352 |
||
3175 |
2,03-10-7 |
459 |
463 |
3 350 |
2,13-10-7 |
457 |
462 |
||
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
|||
|
Максимальная температура нагрева 6000° абс. |
|
|||||||
Отношение давлений |
100 :1 |
Отношение давлений 50:1 |
|||||||
ГО |
|
ГО |
|
г |
ГО |
|
|
ГО |
|
|
ь-Ч. |
|
|
|
* |
^-5 |
|||
* |
|
э я ) 0 Л |
* |
|
|
||||
|
G a |
|
Оч |
|
|
|
о ьг |
||
* 1 |
K i j K Z |
^ У |
|
яг э |
У |
«г/кг |
Ом Й |
а- у |
|
|
|
|
|
|
* |
||||
60 931 |
3,87-10-6 |
1550 |
109 |
67 802 |
4,32-10-6 |
1544 |
108 |
||
4 497 |
2,87-10-7 |
399 |
455 |
4 914 |
3,12-10-7 |
381 |
433 |
||
2 620 |
1,67-10-7 |
372 |
301 |
2 925 |
1,86-10-7 |
361 |
287 |
||
14 040 |
8,92-10-7 |
683 |
683 |
15 356 |
9,80-10-7 |
663 |
663 |
||
14 763 |
9,50-10-7 |
779 |
530 |
16 379 |
1,04-10-6 |
759 |
517 |
||
10 300 |
6,56-10-7 |
685 |
692 |
11566 |
7,35-10-7 |
688 |
696 |
П р и м е ч а н и я . |
1. |
Данные таблицы рассчитаны при одинаковом во |
||||
всех случаях |
давлении |
на срезе сопла, равном 1 |
кг\см2. |
|
||
2. Затрата |
тепла |
на |
нагрев рабочего тела |
Ко |
ккал\кг определена, |
|
с учетом теплоты испарения жидкого рабочего тела. |
при |
удельном весе- |
||||
3. Удельные тяги |
Яуд о v кгсек1л рассчитаны |
|||||
который имеет рабочее тело при нормальной температуре |
кипения. |
182 Гл. IV. Топлива ракетных двигателей
Естественно, что повышение температуры нагрева рабочего тела до 6000° абс., т. е. до температуры, значительно превышающей сов ременные возможности конструкции ракетных двигателей, приводит к резкому увеличению удельных тяг.
Задача создания ядерного ракетного двигателя (ЯРД) значи тельно труднее, чем задача создания стационарных атомных энер гетических установок или двигателей других типов (в частности, ВРД), в которых применение ядерного горючего является целесо образным даже без заметного увеличения обычных для этих дви гателей температур рабочего тела.
Первой проблемой, возникающей при создании ракетного дви гателя, является организация теплообмена, в процессе которого энергия от ядерного горючего будет передаваться рабочему телу.
Другая проблема, относящаяся к использованию ядерной энер гии, заключается в том, что для протекания ядерных реакций деле ния необходимо наличие некоторой минимальной (критической) мас сы. Это требование объясняется тем, что размеры атомного ядра очень малы (поперечное сечение ядра равно примерно 1 0 - 2 4 см.2) и
для обеспечения достаточно большой вероятности столкновения ней трона с ядром необходимо иметь значительную длину пути, который нейтрон должен проходить в активном веществе.
Величина критической массы и соответствующего критического объема зависит от вида активного вещества и условий протекания ядерных реакций.
Таким образом, запас ядерного горючего на ракетном двигателе отнюдь не определяется теми мизерными . количествами, которые приведены в табл. 4. 10 и подсчитаны на основании баланса энер гии. Этот запас определяется по крайней мере величиной критичес кой массы. Можно ожидать также, что размеры и вес ядерного ре актора придется увеличивать дополнительно с целью получения необходимой поверхности теплопередачи.
В ядерных ракетных двигателях принципиально возможно при менение реакторов трех типов: с твердым, газообразным и жидким (расплавленным) ядерным горючим.
Простейшая схема ЯРД с реактором на твердом ядерном горю чем представлена на фиг. 4. 4.
Жидкое рабочее тело (пассивная масса) размещается в баке 1. Насосом 2 оно подается через охлаждающее межрубашечное про странство 4 в камеру двигателя. Дозировка расхода рабочего тела осуществляется прибором управления 3.
Пройдя через головку 6 камеры, рабочее тело вступает в кон такт с пакетом 5 твердых тепловыделяющих элементов.
Тепловыделяющие элементы такого ЯРД состоят из делящегося урана, заключенного в оболочку из материала с высокой темпера турой плавления. Максимальная температура нагрева рабочего тела ограничена температурой плавления материалов оболочки.
3. Использование энергии ядерных реакций |
183 |
Наиболее тугоплавкими материалами являются графит (темпера тура сублимации около 4000°), карбиды Тантала (температура плав ления около 3900° С) и вольфрама (температура плавления около 3400° С). Но даже в случае применения таких материалов темпе ратура нагрева рабочего тела с учетом падения температуры в про цессе теплопередачи и необходимости некоторого запаса ограниче на, например 2800° абс. в случае применения вольфрама. При этих
Фиг. 4.4. Схема ядерного ракетного двигателя с паке том твердого ядерного горючего.
/—бак с жидким рабочим телом, 2— насос, «?—прибор управле ния подачей рабочего тела, 4—охлаждающий тракт, 5 —пакет твердого ядерного горючего, 6— головка с форсунками.
температурах нагрева Я РД может дать удельную тягу, более высо кую, чем Ж Р Д на химических топливах, только в случае использо вания в качестве рабочего тела водорода.
По данным иностранной печати через несколько лет возможно создание ЯРД на водороде с удельной тягой около 800 кгсек/кг и весом (реактор с защитой, система подачи и сопло) порядка 35— 50 кг на 1 ттяги.
Более высокие температуры нагрева рабочего тела, а следова тельно, и более высокие удельные тяги могут быть достигнуты при использовании в Я Р Д реактора на газообразном ядерном горючем.
В этом случае в ядерный реактор из отдельных емкостей пода ются рабочее тело и ядерное горючее, которые смешиваются в ре акторе. При достижении критических условий в реакторе начинают протекать ядерные реакции. Тепло ядерных реакций непосредствен но передается рабочему телу. Поэтому величина развиваемых тем ператур не ограничена температурой плавления материалов тепло выделяющих элементов, как это имеет место в ядерных реакторах на твердом горючем, и может достигать весьма высоких значений.
184 Гл. IV. Топлива ракетных двигателей
ограниченных условиями охлаждения стенок реактора, которые бу дут нагреваться в основном за счет чрезвычайно интенсивного теп лового излучения. При этом находящееся в реакторе ядерное горю чее окажется в газообразном состоянии. Реализация подобной ло гически возможной схемы ЯРД по данным цитируемого источника будет встречать многочисленные трудности. Главные из них: боль шие размеры реактора и необходимость удержания от уноса пото ком рабочего тела в сопло и за пределы двигателя ядерного горю чего. Последнее мыслимо, например, путем создания в активной зоне реактора сильного магнитного поля, удерживающего ионизиро ванные тяжелые атомы ядерного горючего, или путем создания поля центробежных сил, хорошо удерживающего тяжелые атомы ядер ного горючего и не препятствующего легким атомам рабочего тела покидать активную зону. Что касается критических размеров ядер
ного реактора на газообразном горючем, то |
ранние |
расчеты |
да |
|||
вали совершенно недопустимые для использования |
в ЯРД |
раз |
||||
меры, а именно: шаровой реактор |
должен |
был иметь |
радиус в |
|||
120 |
м при давлении в реакторе, |
равном 100 кг/см2. |
Более позд |
|||
ние |
расчеты, учитывающие использование |
отражателя |
нейтро |
нов в виде слоя тяжелой воды, дают критический диаметр шаро вого реактора, равный 1 м, при давлении в реакторе 70 кг!см2 и
температуре 17 000°абс. Количество урана U235, необходимое для действия такого реактора, составляет по этим расчетам около 2 кг.
Возможной промежуточной схемой ЯРД является двигатель с реактором на жидком (расплавленном) ядерном горючем.
Разобранная схема ЯРД на твердом горючем показывает, что проблема использования ядерной энергии в ракетных двигателях заключается прежде всего в разрешении вопросов теплопередачи, а также в создании малогабаритных и относительно легких реакто ров, способных работать при высоких температурах. Успешное ре шение этих задач могло бы привести к созданию комбинированных ракетных двигателей с предварительным нагревом компонентов хи мических топлив в ядерном реакторе. Примерная схема такого дви гателя приводится на фиг. 4. 5.
В этих двигателях компоненты химического топлива, располо женные в баках 1 я 6, перед поступлением их в камеру сгорания нагреваются в ядерных реакторах 3 до возможно большей темпера
туры. При этом компоненты |
топлива поглощают много тепла не |
|
только в результате нагрева |
и испарения, но также разложения |
|
сложных компонентов (например, H N 03, С2Н5 ОН, керосина и т. д.) |
||
на более простые вещества |
(СН4, С2 Н2, СООН и т. д.). |
В таких |
смешанного типа двигателях |
возможно применение также |
и других |
топлив,, например на основе воды и металла. Испаренные и нагретые компоненты поступают в камеру двигателя 7, где проис ходит их сгорание и расширение. В результате предварительного нагрева компонентов и последующего их сгорания развивается удельная тяга более высокая, чем та, которая была бы получена на
3. Использование энергии ядерных реакций |
185 |
неподогретых компонентах. Камера двигателя охлаждается одним из компонентов до поступления его в ядерный реактор.
Так как в результате предварительного нагрева компонентов значительно повышается температура в камере, продукты сгорания химических топлив, используемых в ядерном ракетном двигателе такого рода, могут при правильном выборе компонентов топлива обладать хорошими термодинамическими свойствами.
Фиг. |
4.5. Схема жидкостного |
ракетного |
двигателя |
на химическом |
топливе |
||||
|
|
с подогревом компонентов в ядерном реакторе. |
|
|
|||||
/—бак |
с |
окислителем, |
2 —турбонасосный агрегат, 3 —ядерные |
реакторы для |
подогрева и |
||||
испарения |
компонентов |
химического |
топлива, |
4—трубопроводы |
подачи паров |
компонентов |
|||
в камеру, |
5 —трубопроводы циркуляции жидкого |
окислителя в системе охлаждения |
камеры. |
||||||
|
|
|
6—бак с горючим, |
7—камера двигателя. |
|
|
Для ограничения максимальной температуры в камере двигате ля горючее можно подавать не в головку камеры сгорания, а вдоль сопла камеры с таким расчетом, чтобы за счет химических реакций гермодинамическая температура нигде не превышала заданной ве личины. В частности, подбором закона подвода компонента по дли не сопла можно достичь постоянства термодинамической темпера туры газов при движении их в сопле, т. е. так называемого изотер мического расширения в сопле.
И о н н ы й и ф о т о н н ы й р а к ет н ы е д в и г а т е л и
В настоящее время на страницах печати усиленно обсуждаются возможности создания ракет с двигателями новых, еще не создан ных типов, а именно с плазменным, ионным и фотонным ракетны ми двигателями. Двигатели этих типов позволят в перспективе по лучать очень большие удельные тяги. Мысль о создании этих дви гателей могла появиться только после изучения и освоения ядерных реакций. Рассмотрим предположительные схемы этих двигателей и- их энергетические возможности.
Вплазменном ракетном двигателе рабочее тело разогревается
спомощью мощной электрической дуги с высокой плотностью тока
до очень высокой температуры (свыше 10 000°абс.). При этой тем пературе происходит практически полная ионизация всех частиц,
186 |
Гл. IV. Топлива ракетных двигателей |
попадающих в зону действия дуги, т. е. создание так называемой плазмы, по имени которой и получил свое название такой двига тель. Расширение рабочего тела и создание тяги осуществляется в сопле. По данным иностранной печати можно ожидать от таких двигателей удельной тяги 1 0 0 0 — 1 2 0 0 кг сек/кг при коэффициенте
полезного действия 50%. При создании его возникает очень много трудностей, связанных с высокой температурой и эрозией электро дов, охлаждением и т. д. В связи с тем, что в плазменном ракетном двигателе для создания тяги используется электрическая энергия, этот двигатель относят к группе так называемых электрических ра кетных двигателей.
Фиг. 4.6 . Принципиальная схема ионного ракетного двигателя.
/—бак с запасом рабочего тела. 2—генератор заряженных частиц — ионов, 3—атомная электростанция. 4—ускоритель заряженных частиц, 5—электрическая обмотка, создающая ускоряющее электромагнитное поле.
Ионный двигатель основан на том, что ускорение отбрасываемых
частиц, необходимое для создания силы тяги, производится воз действием на них электростатического или электромагнитного поля. Для этого ускоряемые частицы должны иметь электрический заряд, г. е. быть ионизированными. Отсюда и происходит название ионного двигателя. Ионный двигатель в принципе должен состоять из трех основных частей (фиг. 4. 6 ): генератора заряженных частиц 2, уско
рителя заряженных частиц 4 с обмоткой 5 и электростанции 3, вы рабатывающей электрическую энергию, необходимую для создания и разгона ионизированных частиц. Как видно из описания, ионный ракетный двигатель может быть также причислен к группе элек трических ракетных двигателей.
Необходимые для работы ионного двигателя заряженные части цы могут быть получены различными способами. Наиболее извест ным является ионизация атомов некоторых веществ при их нагреве, при этом ионизируемые вещества должны иметь низкую энергию ионизации. Таким веществом является, например, цезий, у ко торого энергия ионизации составляет всего около 4 эв (примерно
3. Использование энергии ядерных реакций |
187 |
85 ккал/г-мол или 650 ккал/кг). Ионизация цезия (присоединение к атому цезия электрона) осуществляется при нагреве его паров на поверхности раскаленной вольфрамовой сетки. По данным ино странной печати при температуре сетки около 1500° абс. происходит почти полная ионизация атомов цезия при плотности ионного тока до 1 0 0 ма/см2.
Полученные тем или иным способом заряженные частицы по ступают в ускоритель 4, где они разгоняются электромагнитным по лем, создаваемым обмоткой 5 или системой плоских электродов, ускоряющих и фокусирующих поток ионов (на фиг. 4. 6 не пока
заны).
При истечении отрицательных ионов цезия в ускорителе и гене раторе ионов образуется положительный пространственный заряд, который препятствует разгону ионов в ускорителе. Он должен быть нейтрализован путем интенсивного выделения электронов какимлибо специальным устройством.
Изменение количества движения разгоняемых частиц приводит к возникновению реактивной силы, приложенной к обмотке или к плоским электродам ускорителя, которая передается корпусу дви гателя.
Кинетическая энергия заряженной частицы, прошедшей разность потенциалов U в, составит ieU эв, где i — число электронных заря дов иона. Кинетическая энергия таких частиц составит в тепловых единицах 23,07/(7 ккал/г-мол.
Произведем .элементарные расчеты, которые позволят оценить некоторые основные свойства ионного ракетного двигателя. Расчет будем вести исходя из того, что в генераторе ионов все частицы оказываются однократно ионизированными (г'=1). В этом случае кинетическая энергия грамм-моля ионизированного газа, имеющего на выходе скорость ш„, составит
mw2
- —2 = 23,07(7 ккал/г-мол.
Учитывая далее, что ионизируются, как правило, атомарные
газы, |
атомный вес которых обозначим |
через А, и что масса т од- |
|||
ного |
грамм-моля |
ионов |
_д.]0 —3 |
кг сек'1 |
|
составит - |
— |
------ -— ■, вычислим |
|||
скорость истечения |
ионов |
|
9,81 |
м |
|
|
|
|
|||
?оа2— 2-23,07-427 U 1 |
2 ■23,07-427 — 9,81 ■103= 1,93- Ю8 — |
||||
|
|
|
|
А |
А |
ИЛИ
wa= 13,9- 103р / |
м/сек = 13,9 |
км/сек. |
188 |
Гл. IV. Топлива ракетных двигателей |
Как |
видно из полученного выражения, скорость истечения |
ионов пропорциональна У и \А .
Удельная тяга ионного ракетного двигателя составит, как
обычно, |
|
|
|
/ > = |
— = 1,415 -103 1/ |
-— кг сек/кг. |
|
у |
go |
V |
А |
Для получения больших удельных тяг необходимо или увеличи вать напряжение электрического поля, создаваемого в ускорителе, или уменьшать атомный вес используемых ионов.
Полная тяга ионного ракетного двигателя будет составлять
Р = Р » 0 ,
где G — секундный расход ионов.
Определим теперь затрату мощности, необходимую для сообще ния 1 кг ионов скорости wa. Она составит
,< ( к М И О . / ^ ) ’ . и
2go 2go А кг
При расходе ионов G кг/сек необходимая мощность N составит
.. GL
N. = — кет,
102
а при расходе ионов в 1 кг!сек
N 105 — квт!кг\сек.
Полная затрата мощности на работу ионного двигателя должна быть большей, так как, во-первых, некоторое количество энергии необходимо затратить для ионизации рабочего тела, а во-вторых, часть работы электромагнитного поля, ускоряющего ионы, будет затрачиваться на бесполезное для создания силы тяги увеличение скорости беспорядочного теплового движения ионов.
Если через £ обозначить коэффициент, учитывающий дополни тельную затрату мощности вследствие указанных причин, то общая мощность, затрачиваемая на ускорение 1 кг ионов в 1 сек.,
составит
N' = СЮ5 — квт!кг/сек.
А |
1 1 |
3. Использование энергии ядерных реакций |
189 |
Определим теперь мощность, необходимую для создания ион ным двигателем тяги Р кг. При удельной тяге Ргл расход рабочего тела составит
G— р |
р |
|
Ру& |
Ц_ |
|
1,415-103 |
|
|
|
А |
|
и расход мощности |
|
|
N = GN' = (.\05 — ----------- Р |
__ = 7 0 Я |
квт. |
А |
|
|
1,4 1 5 -Ю з ]/ |
|
|
Затрата мощности на создание 1 кг тяги будет равна |
|
|
N" = 70 |
кет 1кг, |
|
а если не учитывать затрату энергии на генерацию ионов и указан ные вы|ше потери (т. е. считать С = 1 ), то
N" = 70 | / ^ квт\кг.
Мощность, затрачиваемая на создание 1 кг тяги, прямо пропор
циональна — и, следовательно, пропорциональна удельной тяге
А
двигателя. Таким образом, меньший расход рабочего тела, который будет иметь место при повышении удельной тяги, требует увеличе ния мощности электростанции ионного ракетного двигателя.
Для того чтобы оценить основные свойства ионных двигателей, проведем некоторые элементарные расчеты, воспользовавшись при веденными выше формулами без учета затраты мощности на иони зацию и потери на увеличение энергии теплового движения частиц. Результаты этих расчетов приведены в табл. 4. 11.
Приведенные данные говорят о том, что тип рабочего тела, осо бенно атомный вес его, в принципе сказываются только на напряже нии потребляемого тока. Затрата мощности (следовательно, мощность электростанции) и расход массы рабочего тела находят ся в прямой зависимости от удельной тяги двигателя. При возраста нии удельной тяги в 1 0 раз расход рабочего тела уменьшается в 1 0 раз, а затрата мощности возрастает в 1 0 раз.
Следовательно, основные свойства ионного ракетного двигателя
таковы, что он наиболее выгоден для создания малых абсолютных тяг (единицы кг) при очень больших удельных тягах или при весь ма больших скоростях истечения.
190 |
|
|
Гл. IV. Топлива ракетных двигателей |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 . II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рабочее тело — |
Рабочее тело — |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
однократно иони |
однократно иони |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зированные атомы |
зированные атомы |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
водорода |
|
цезия |
|||
|
|
Параметры |
ионного |
|
|
|
|
(/■ -1 ; л = \ ) |
|
(г = 1; |
А = 133) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
двигателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
о |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о. |
|
оГ |
|
|
|
Необходимое напряжение электриче |
|
0,5 |
|
50 |
|
66,5 |
6 650 |
||||||||
ского поля U в в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Затрата |
мощности |
N ' |
на |
разгон |
|
5 000 |
|
500 000 |
|
5 000 |
500 000 |
||||
1 кг/сек ионов в квот |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Затрата |
мощности |
N", |
необходимая |
|
50 |
|
500 |
|
50 |
500 |
|||||
для получения тяги в |
1 кг, в квот |
|
|
|
|
||||||||||
Расход рабочего тела G, необходи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
мый |
для |
создания тяги |
в 100 |
кг, |
в |
|
0,1 |
|
0,01 |
|
0,1 |
0,01 |
|||
к г 1 с е к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Необходимая мощность электростан |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ции N , используемой для разгона ионов |
|
5 000 |
50 000 |
|
5 000 |
50 000 |
|||||||||
в двигателе тягой 100 к г , |
в квот |
|
|
|
|
||||||||||
Двигатели такого типа являются желательными только для |
|||||||||||||||
управляемых космических |
полетов |
будущего, которые должны бу |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
дут осуществляться при очень больших |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
скоростях полета. Только при этих ус |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ловиях полета |
ракетные |
двигатели с |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
большой скоростью истечения будут ра |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ботать с достаточно высоким внешним |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
коэффициентом полезного действия (см. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
разд. 3 гл. I). |
|
|
|
энергии |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Источником электрической |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
для |
генерирования и |
разгона |
ионов |
|||||
Фиг. 4. 7. |
Принципиальная |
схе |
|
может явиться атомная или солнечная |
|||||||||||
|
электростанция. Получение электриче |
||||||||||||||
ма |
фотонного двигателя. |
|
|||||||||||||
/ —камера, |
в |
которой |
протекает |
|
ского |
тока |
на |
основе |
ядерной или |
||||||
термоядерная |
реакция, |
2—защита |
|
солнечной энергии может быть осуще |
|||||||||||
стенок |
камеры, |
3 —прозрачная стен |
|
ствлено |
по |
замкнутому |
термодинами |
||||||||
|
|
ка |
камеры. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ческому |
циклу, |
в результате которого |
турбина приводит в действие электрогенератор того или иного типа, или непосредственно превращением тепловой энергии в электриче скую с помощью термоэлектрических батарей. По данным цити-