книги из ГПНТБ / Березовский М.В. Соединения путей на предприятиях черной металлургии

элементами (§ 15 и 16), подсчитываются ординаты для разбивки пере­ водной кривой, необходимые рубки и укладываются брусья.

Расстояние от центра перевода с криволинейной крестовиной до предельного столбика, в случае прямого пути за крестовиной

по ответвлению, определяется как обычно, т. е. по формуле (31). В случае же продолжения кривой за крестовину (см. рис. 198), величина ткр принимается по формуле (101), а расчетные формулы будут:

На рис. 199 показан односторонний стрелочный перевод с криво­

линейными элементами, смонтированный на металлических брусьях и снабженный уголковыми охранными контррельсами для укладки

впределах замощения. На переднем плане ясно видна разбежка корневых стыков, расположенных по радиусу кривого остряка (правого кривого длинного и левого прямого короткого). Такая схема расположения корней остряков применяется довольно часто

встрелках с криволинейными остряками и особенно при очень

малых радиусах кривых.

71.Односторонние стрелочные переводы колеи 1524 мм с кривыми

остряками и криволинейными крестовинами применительно к типовым радиусам кривых, принятым на предприятиях черной

металлургии

Проведенные под руководством автора исследования и пред­

варительные расчеты односторонних стрелочных переводов колеи 1524 мм с криволинейными элементами (при Р43, Р50 и методике,

изложенной в разделе 70) применительно к типовым радиусам кри­ вых, принятым на предприятиях черной металлургии, показали :

1)что типовые переводы Гипромеза марки 1/5 с радиусом пере­ водной кривой порядка 55,5 м и длиной около 16 м могут быть заменены переводами с криволинейными элементами марки 1/4 с радиусом остряка 55 м и переводной кривой и крестовины 59 м при длине перевода около 14 м;

2)что типовые переводы Гипромеза марки 1/7 с радиусом пере­ водной кривой порядка 117 м и длиной около 22,5 м могут быть заменены переводами с криволинейными элементами марки 1/6 с

радиусом остряка 120 м переводной кривой и крестовины 126,5 м

при длине перевода около 19,5 м ;

3)что типовые переводы Гипромеза марки 1/9 с радиусом пере­ водной кривой порядка 190 м и длиной порядка 28 м могут быть

17*

Рис. 200. Расчетная схема комбинированной эпюры с криволинейными

элементами при Ro > R > RK

В качестве примера расчета рассмотрим комбинированную эпюру,

составленную из стрелки перевода марки 1/6 с криволинейными элементами (эквивалентного типовому переводу марки 1/7) и криво­ линейной крестовины марки 1/4 (из перевода эквивалентного типо­

вому марки 1/5), основные размеры которых были установлены при разработке ориентировочных эпюр, упомянутых в § 71 (все размеры

в примере приняты в мм).

Элементы стрелки из перевода марки 1/6 :

Ro = 120 000; к — t№mi -|-z4-£=65~|-8-|- 70 = 143; уНорм = 1° 17';

у, = 143 + 54 422 (0,998644—0,976116) + 59 824 • 0,976116 —

— 59 062 • 0,970143 — 762 = 1704 ;

~ 0,242533 = 7024 ’

ченные к применению в односторонних переводах с криволиней­ ными элементами и связанные с ними радиусы кривых в пределах крестовины и переводной кривой.

Если есть эпюра подходящего одностороннего перевода с криво­ линейными элементами, то можно применить непосредственно все данные этой эпюры, т. е. стрелки, крестовины, а также радиусы

остряка, крестовины и переводной кривой в практическом варианте двойного перевода, минуя проведение расчетов по теоретическому

варианту.

Для вывода основных формул расчета теоретического варианта двойного несимметричного перевода двусторонней кривизны с кри­ волинейными остряками и крестовинами, составляем, и решаем

важнейшие зависимости геометрических элементов этого перевода.

Как видно из рис. 202, минимальное расстояние между первой и второй стрелками определяется величиной р, зависящей от хода прямого остряка второй стрелки. Для обеспечения этого хода остряка между рабочими кантами криволинейного рамного рельса второй стрелки и наружной нитки кривой первого ответвления должен быть гарантирован размер у0, минимальная величина которого опре­

где аг — расстояние между осями рамного рельса и прижатого остряка ;

Во — расстояние от оси остряка до края его широкой подошвы ;

/— ход прямого остряка в его начале (острие);

е— зазор от шейки рельса кривой нитки до края подошвы

отведенного остряка в его острие (величина е должна

измеряться на уровне подошвы остряка и быть согласо­ вана с конструкцией стрелки и при остряках низкого профиля может допускать лишь незначительное перекры­ тие подошвой остряка подошвы рамного рельса, во избе­ жание затруднений в установке тяги переводного меха­

низма) ;

Е' — ширина шейки рамного рельса.

Проектируя криволинейные рабочие канты упорных ниток пере­ вода на ширину колеи прямого пути и на ось последнего, получим

(рис. 202):

к + f/?0 + 4] (cos — cos Оз) = fz?0 + 4] (cos а'3— cos ах); (246)

= (Яо + 4) (cos а'з — cos а2) = к + (т?0 + 4) (cos £ — cos аз);

(247)

Рис. 202. Расчетная схема теоретического варианта двойного несимметричного

перевода двусторонней кривизны

Выражения (246—251) представляют собой б уравнений с б неиз­ вестными (аз, ад, |2, и у2). Выбрасывая из выражения (246) среднюю, а из выражения (247) правую часть и решая их совместно с выражением (250), получим :

I/?0 + у I (cos а3 — cos ax + cos а3 — cos a2) = S, (252)

а выбрасывая из выражения (248) среднюю часть, решаем его сов­

местно с выражениями (249) и (251):

Задаваясь условием, что a2 = a1? решаем выражения (252) и (253) как два уравнения с двумя неизвестными (с^ и а3), представив их в следующем виде :

Выражая сумму косинусов и разность синусов неизвестных через функции полусуммы и полуразности углов, получим:

(«о+4) c°s ^2-y^L s+2 (я0+4) c°sai