книги из ГПНТБ / Березовский М.В. Соединения путей на предприятиях черной металлургии

210 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

столбика по оси перевода

т

2т

с—-----=------- , tg2 2tg2

где Т — габаритное расстояние, поясненное в разделе 15. Ординаты zy при абсциссах zx от начала переводной кривой

подсчитываются по углам а (рис. 158), т. е., задаваясь размерами zx

(через 1—2 м), получим :

Р? + "о} sin 7^ + Zx

и соответствующие этим значениям а ординаты zy от оси перевода

и подсчет рубок аналогичны одностороннему переводу (см. разделы

212 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

У — У1 + (Ь + f + О cos

х2 =2(b + / + 0sin-J.

Выбор схемы треугольника диктуется условиями путевого развития на генеральном плане, т. е. необходимым углом наклона примыкаю­

щего пути у (см. рис. 148), а также наличием разработанной эпюры симметричного перевода. На производстве такую эпюру можно составить по размерам имеющихся стрелок и крестовин.

60. Двойные переводы двусторонней кривизны

Предпосылкой создания двойных переводов явилось стремление сократить схему последовательной укладки двух обыкновенных стрелочных переводов (рис. 160), т. е. попытка объединить два одиночных перевода. Наиболее эффективное решение этой задачи дает применение двойного симметричного перевода, называемого

иногда тройником (см. рис. 14), схема которого приведена на рис. 161 (толстыми линиями показана эпюра тройника в осях).

Однако тройник не получил в отечественной промышленности

широкого распространения из-за недостатков, указанных выше в обзоре принципиальных схем стрелочных переводов (см. раздел 17),

Сложность и недостаточная прочность стрелки с двойным комп­ лектом остряков, а также невозможность установки контррельсов

на прямом пути тройника не обеспечивают полной безопасности

Рис. 160. Схема последовательной укладки двух переводов, направленных в разные стороны

Рис. 161. Схема двойного симметричного перевода

Рис. 162. Схема двойного несимметричного перевода двусторонней кривизны

движения по переводу. Что же касается замены контррельсов отбой­

ными рельсами (см. раздел 23), то она эффективна лишь при одинако­ вой ширине бандажей. Учитывая, что на колее 1524 мм ширина

ронней кривизны с гибкими остряками, применяемый на железных

дорогах Франции.

Методика расчета двойного несимметричного перевода двусто­

ронней кривизны с типовыми стрелками, построенная на подборе типовых крестовин промышленного транспорта, была разработана автором1 и использована при составлении проектов двойных пере­ водов, реализованных более 20 лет назад. Пользуясь этой методикой, был проведен ряд исследований, результаты которых показали, что

двойные несимметричные переводы двусторонней кривизны, состав­ ленные из типовых прямолинейных стрелок и крестовин, дают незначительную экономию по длине (сравнительно с последователь­ ной укладкой двух одиночных односторонних переводов) и потерю на крутизне ответвлений. Поэтому методика такого расчета, опубли­

кованная в 1935 г., здесь не приводится. Аналогичная методика расчета двойных переводов с криволинейными перьями и кресто­ винами, дающими значительно больший эффект, описана ниже в разделе 73.

На рис. 162 толстыми линиями показана эпюра в осях двойного несимметричного перевода двусторонней кривизны.

61. Двойные переводы односторонней кривизны

Аналогично двойным переводам двусторонней кривизны для

замены последовательной укладки двух переводов, направленных в одну сторону (рис. 164) возник двойной несимметричный перевод односторонней кривизны (рис. 165), построенный по принципам предыдущего. В этом переводе второе ответвление может примыкать

Рис. 164. Схема последовательной укладки двух переводов, направленных в одну сторону

1 См. А. А. К а м е н с к и й, М. В. Березовский, И. П. Граве, Кривые малых радиусов и соединения путей промышленных железных дорог,

ОНТИ, 1935, стр. 262-271.

216 Стрелочные переводы, с прямолинейными остряками и крестовинами

к первому (I схема — рис. 165) или непосредственно к основному прямому пути (II схема — рис. 166) Длина перевода при II схеме

оказывается обыкновенно длиннее, чем при I.

Рис. 165. Двойной несимметричный перевод односторонней кривизны (I схема)

Рис. 166. Двойной несимметричный перевод односторонней кривизны (II схема)

Методика расчета двойного несимметричного перевода одно­ сторонней кривизны (более экономичной схемы, т. е. I) с типовыми

стрелками, построенная на подборе крутых крестовин, т. е. приме­ нительно к требованиям промышленного транспорта, была разрабо­ тана автором и использована в исследовательских работах, прово­ дившихся в ЛИИЖТе в 1953—54 гг. Итоги этих исследований показали, что двойные несимметричные переводы односторонней кривизны так же, как и двусторонней, составленные из типовых прямолинейных стрелок и прямых крестовин, дают незначительную

экономию (сравнительно с последовательной укладкой двух одиноч­ ных односторонних переводов) и потерю на крутизне ответвлений.

Поэтому методика такого расчета здесь также не приводится, а ниже

в разделе 74 излагается методика расчета более эффективного двой­

ного перевода односторонней кривизны с криволинейными остря­ ками и крестовинами.

Эпюры в осях двойных несимметричных переводов односторон­ ней кривизны показаны толстыми линиями на рис. 165 и 166 в том

виде, в каком они чаще всего встречаются на практике. Однако в

центра перевода О2; в этом случае отрезок О2О3 показывают не пунк­ тиром, как на рис. 165, а сплошной линией, что свидетельствует о примыкании обоих ответвлений непосредственно к прямому пути.

Глава XIII

ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ПУТЕЙ, ПЕРЕКРЕСТНЫЕ И СОВМЕЩЕННЫЕ ПЕРЕВОДЫ

62. Основная схема и расчет желобов прямолинейных глухих пересечений

При пересечении двух рельсовых путей в одном уровне, т. е. при так называемом глухом пересечении железнодорожных путей (рис. 167), часто встречающемся на промышленном транспорте, кроме двух острых крестовин, приходится укладывать две тупые крестовины 1 (рис. 167) для нормального следования колесных

реборд. При пологих углах пересечений, т. е. при длинных вредных пространствах острых и тупых крестовин (рис. 167, а) приходится укладывать отдельные контррельсы, а в крутых, т. е. коротких пересечениях (рис. 167, б) устанавливают сплошной замкнутый

контррельс по всему внутреннему периметру «ромба», благодаря чему ширина всех желобов становится одинаковой, а острая и тупая крестовина внешне теряют свои ясно выраженные и отличающиеся друг от друга очертания.

Ширина желобов прямолинейного глухого пересечения опре­ деляется по расчетным величинами максимального и минимального

желобов.

Максимальная ширина желобов глухого пересечения рассчиты­ вается из условия обеспечения путевого рельса, несущего верти­

кальную нагрузку, от бокового трения и износа (зазор при «большой»

насадке А = 2 мм; рис. 168, а);

218 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами

т. е. для колеи 1524 мм

Смаке = 1524 — (1443 + 34 + 2) = 45 мм

и для колеи 750 мм.

Смаке = 750 — (688 + 25 4- 2) = 35 мм.

Рис. 167. Схема глухого пересечения :

а — пологого ; б — крутого

Минимальная ширина желобов глухого пересечения рассчиты­ вается из условия обеспечения от зажатия в контррельсовой колее

идля колеи 750 мм

„750—(682—2)

Смин — 2---------- — 35 ММ.