книги из ГПНТБ / Березовский М.В. Соединения путей на предприятиях черной металлургии
.pdfСтесненные путевые развития |
189 |
водственную) территорию. Такое решение следует признать нежела тельным и прибегать к нему можно лишь в исключительных случаях.
Учитывая, что на площадках промышленных предприятий полу чили наибольшее распространение локомотивные и вагонные здания также прямоугольных очертаний (например, на рис. 1, наверху в середине), приведенные соображения распространяются и на все разновидности таких зданий. Что же касается входов в другие
здания этого типа (веерные, ступенчатые и т. п.), то ввиду их огра-
Рис. 139. Минимальная прямая вставка перед входами в здание
ничейного применения на заводах и сырьевых базах связанные с ними особенности схем соединений путей в настоящей книге не изла
гаются. Такие схемы подробно описываются в курсах соединений путей и станций магистральных железных дорог МПС.
Характерными особенностями на площадках заводов черной
металлургии отличается схема соединений путей в районе доменного цеха островного типа, компактность которой полностью зависит от очертаний и размеров литейных дворов и от расстояния между
центрами доменных печей. Иначе говоря, здесь соединения путей особенно жестко подчинены чисто строительным, эксплуатационным
итехнологическим требованиям. В той же зависимости находятся
ивходы железнодорожных путей на территорию литейных дворов.
Из рис. 140 видно, что угол наклона @ осей литейных дворов к основным путям, укладываемым параллельно линии, соединяющей центры доменных печей, зависит от расстояния между этими центра ми Lo и размера п0 (установленных из технологических, эксплуата-
190 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами
ционных и строительных сообра жений) и определяется по фор
муле
/3 = anfsin |
. |
(119) |
|
•Ьо |
|
Величина @ практически ко леблется в пределах от 12 до 15°.
Наиболее компактное реше ние схемы получается при мини мальном расстоянии тмин между осями ближайших к литейным дворам основных путей чугуновозной и шлаковозной стороны.
В свою очередь, тмин зависит от
минимально-допустимых величин Го, т. е. габаритных обходов
железнодорожными путями выс тупающих углов литейных дво ров. Так, например, из рис. 140
следует, что при наиболее ком пактной схеме с шлаковозной (нижней по схеме) стороны вели чина п2 > Го, где Го — габарит приближения строений с добав кой от кривой наиболее распро страненного в районе доменных цехов радиуса 120 м.*
Учитывая, что в районе до менных цехов обыкновенно при
меняется типовой стрелочный перевод марки 1/7 (а =8°7'48"),
а значение угла (3 (определяющий направление путей, входящих в литейные дворы) колеблется в пределах 12 — 15° приходится за концами переводов примы кания к основному шлаковозному
пути укладывать кривые с углом
(4 — а). При этом наиболее
* В районе доменного цеха допу скается льготный габарит прибли жения строений — от оси пути до линии лица отдельно стоящей коло нны 2300 мм.
Стесненные путевые развития |
191 |
выступающие углы литейных дворов для обеспечения тМИн оказы ваются расположенными против переводных кривых.
В этом случае расстояние х0, измеренное вдоль литейного двора от выступающего угла его до конца кривой (/3 — а) при отсутствии прямой вставки за концом крестовины (которую практически здесь
не укладывают, |
в целях достижения |
наибольшей |
компактности |
схемы), может |
быть установлено из |
следующих |
соображений |
(рис. 141). |
|
|
|
Рис. 141. Расчетная схема габаритного обхода при расположении огибаемого угла против переводной кривой
Расстояние |
от центра переводной кривой до продольной гра |
ницы литейного двора определяют путем проектирования элементов на перпендикуляр к этой границе :
/1 = (Л + т) sin (£ — а) + (г — 4) cos (/3 — а) — {(л2—у) —
— (/? — П ~ cos ~ a)]|=(ft + m)sin(/3 —а) +
+ (R — п2) — (R — г) cos (/3 — а), |
(120) |
где S и г — соответственно ширина колеи и радиус переводной кривой, a R — радиус кривой (/? — а).
192 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами
Угол, составленный радиусом переводной кривой, проведенным через выступающую вершину угла литейного двора и направлением его торцовой границы
а = arc cos ----- сг—S-------= arc cos —- , |
(121) |
V |
— 1 - ir - —I |
r~to |
2 1 V° 2J |
|
а величина x0 определится проектированием элементов на продоль ную границу литейного двора :
х0 = (г — Го) sin а + (h + т) cos (/3 — а) + (/? — г) sin — а). (122)
Рис. 142. Расчетная схема габаритного обхода при расположении огибаемого угла против основного прямого пути
Величина вынужденной прямой вставки d'Q |
(рис. 140) будет |
||
координаты |
^0 — h (*0 |
+ 4) > |
|
|
|
|
|
уг |
= b sin а + R (cos а — cos /3) + n2 cos /3 ; |
||
|
Уо =У1 — xosin£, |
|
|
а прямамя вставка d'g' является |
функцией |
габаритного обхода, |
|
т. е. величины Го и может быть вычислена по формуле |
|||
0 |
Щ cos /3 + у0 — |& sin а + R (cos а — cos /3)] |
||
sin |
|
||
Счугуновозной (верхней по схеме) стороны, как видно из рис. 140
и142, выступающий угол расположен против прямого основного пути, поэтому здесь для компактного решения можно устанавливать
величину Гц, т. е. габарит приближения строений без добавки. С этой стороны прямая вставка dg зависит от Го и определится по формуле
_ (п3 + щ) cos (3 + Го — [b sin а + R (cos а — cos /5)] . |
||
а0 - — |
- |
/3. |
|
Стесненные путевые развития |
193 |
|
Наиболее компактная укладка путей доменного цеха будет |
|||
обеспечена при |
|
|
|
Тмин — Г'о + (п3 4- пх) cos /5 + (1Х — /3) sin р + (2 п0 4- пг) cos fl |
4- у0 = |
||
= г'о |
+ Уо + (2 «1 + 2 по + пз) |
COS Р + (!i~ 1з) sin |
|
Расстояние Л |
между двумя соседними |
литейными дворами |
опре |
делится по формуле
Л — Lo cos fl — lt.
Обратные кривые на среднем пути между литейными дворами следует проектировать обязательно с прямой вставкой между ними при радиусе кривых R, принятом на всех остальных путях домен ного цеха. Широко распространенное на практике стремление уве личить на таких путях радиус обратных кривых за счет уничтоже ния прямой вставки между ними, нельзя признать целесообразным,
потому что применение такой схемы обеспечивает лишь ничтожное увеличение радиуса кривых, значительно ухудшая при этом условия содержания в исправности обратных кривых.
Угол «сдвижки» этого пути определяется по формуле
/4 = ср — arc sin cos у),
в которой
<р = arc tg ~; М — 2 R — т, [формула (66)]
g — не менее 3 м, а т = п0 — (пх + п2). Все остальные элементы соединения путей в районе доменного цеха проектируются в соот
ветствии с принятой организацией перевозок и условиями разработки
генерального плана. |
схем соединений путей при входе |
Примеры методики расчета |
|
в здания мартеновского цеха |
приведены в приложениях V и VI. |
В приложении IV дана методика расчета крутых стрелочных улиц,
которая может быть использована при проектировании выходов
железнодорожных путей из прокатного цеха, а также из любых других производственных зданий.
54. Примыкание в кривой по хорде,
касательной и комбинированной схеме
Для того чтобы «врезать» стрелочный перевод с прямыми остря ками и прямой крестовиной в кривую, необходимо врезать в эту кривую прямую вставку Н =ga + а + b + fb (рис. 143), где а и & —
размеры перевода, a ga и fb — минимально допустимые прямые вставки перед началом и за концом перевода.
13 м. В. Березовский—1011
194 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами
Ниже рассматриваются различные схемы примыкания в кривой. I схема — Примыкание по хорде (рис. 144).
Рис. 143. Прямая вставка при врезке в кривую обыкновенного стрелочного перевода
В этом случае порядок расчета должен быть следующий :
|
н |
|
|
<Р = arc sin |
= arc sin |
; |
(123) |
/=(/? — г) (1 — cosy). |
|
(124) |
|
Рис. 144. Примыкание в кривой по хорде
Дуга основной кривой радиуса подлежащая разборке
|
(125) |
l = rtgi. |
(126) |
Длина хорды |
|
х = 2]А/?2-(/?—/)2. |
(127) |
Стесненные путевые развития |
195 |
Как видно из рис. 144, здесь основные построения выполняются внутри кривой. Поэтому примыкание к кривой по хорде следует
применять для ответвлений внутрь кривой, в случае стеснения
(или занятости) территории, расположенной с наружной стороны основной кривой.
II схема — Примыкание по касательной (рис. 145).
Рис. 145. Примыкание в кривой по касательной
В отличие от примыкания по хорде, здесь основные построения выполняют с наружной стороны основной кривой. Поэтому при мыкание к кривой по касательной следует применять для ответ
влений снаружи кривой в случае стеснения (или занятости) тер ритории, расположенной с внутренней стороны кривой.
Порядок расчета этой схемы, являющейся симметричной отно
сительно линий, соединяющих центры и вершины новых кривых радиуса г, следующий:
2 -агс‘82(Я-г>; |
(128) |
оо1 =--Н-', |
(129) |
2sin|’ |
|
/ = OO1 + r—R; |
(130) |
t = г tg-J; |
(131) |
|
(132) |
13*
196Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами
III— Ко м б и ни рова н на я схема (рис. 146).
Расчет этой схемы, занимающей промежуточное положение между предыдущими (построения осуществляются частично внутрь и частично в наружную сторону основной кривой, а величина хорды
равняется Н), начинается с определения стрелы f основной кривой
(133)
и лишь после установления величины f определяются остальные
элементы:
н
99 arc tg д |
= arс tg ^_г) ; |
(134) |
|
ОО1=^—; |
(135) |
<5=arccos~^; |
(136) |
|
|
t=rtg^; |
(137) |
|
OXN = OO1sin5; |
(138) |
|
= |
(139) |
Приведенные три случая врезки перевода в кривую осуществимы
при условии, что значение г принято больше или равным мини мально допустимому, но меньше, чем радиус основной кривой R.
Стесненные путевые развития |
1&7 |
55. Врезка обыкновенного перевода в кривую при направлении примыкания снаружи кривой
Кроме приведенных выше трех схем примыкания к кривой, осу ществляемых путем врезки в кривую прямой вставки Н (рис. 143), врезка обыкновенного перевода в кривую, при направлении примы кания в наружную сторону кривой может быть осуществлено по схеме, представленной на рис.
147. Здесь взамен разбираемой дуги основной кривой DE испо
льзуют переводную кривую,
стрелку, крестовину и две корот кие прямые вставки ga и /6.
Как видно из рис. 147, в дан
ном случае должны быть соблю дены следующие условия :
1)центральный угол разби раемой основной кривой должен быть точно равен углу стрело
чного перевода а ;
2)тангенсы разбираемой ос
новной кривой должны быть
T=a + ga =b + f„, (140)
где ga и fb — прямые |
Рис. 147. Врезка обыкновенного |
|
вставки перевода в кривую при угле |
а |
|
перед началом рамных |
рельсов |
|
и за концом прямой крестовины, которые должны быть больше или
равны минимально допустимым прямым вставкам до начала пере
вода и за его концом.
Из формулы |
|
(141) |
|
|
|
||
можно определить значение 7?мин |
|
|
|
^?мин |
Тмин |
(142) |
|
tgi |
|||
|
|
||
при условии, что Тмин равно большей |
из величин (а + ga) или |
||
(b + /6) при минимально допустимых вставках ga и /ь.
Полученный по формуле (142)7?Мин является минимальным радиу сом основной кривой, при котором осуществима схема примыкания по рис. 147.
Если радиус данной основной кривой меньше, чем /?Мин полу ченный по формуле (142), то схема примыкания по рис. 147 неосу
198 Стрелочные переводы с прямолинейными остряками и крестовинами
ществима для данного перевода и следует принять более крутой перевод.
Схема, представленная на рис. 147, является простейшим реше нием примыкания в кривой, так как не требует заменяющих кривых малого радиуса, как это было необходимо по схемам на рис. 144,
145 и 146. Для разбивки примыкания по схеме на рис. 147 надо подсчитать размеры :
В = ~~~R = r(-^-1\, |
(143) |
|
cos у |
'cos 1 / |
|
у, = R—R cos4 = R fl — cos-^-L |
(144) |
|
56. Расчет треугольников
На генеральных планах промышленных предприятий встреча
ются соединения путей в виде «треугольников». Такие же треуголь ники укладываются и для поворота паровозов на железнодорожных станциях.
Рис. 148. Общая схема расчета треугольника
Рассмотрим порядок расчета общей схемы треугольника (боко вой путь примыкает к основному под углом у).
Как видно из рис. 148, «стесняющей» в данной схеме будет кри
вая, расположенная внутри острого угла треугольника, так как
для сокращения территории, занимаемой треугольником, прямые вставки /, ограничивающие эту кривую, должны быть минимально допустимыми. Такую же прямую вставку /мин располагают с одной