книги из ГПНТБ / Василевский, Марк Николаевич. Асинхронный привод шахтных подъемных машин
.pdf260
(линия ^з). Следовательно, заданная тахограмма выполняется хорошо.
Задание скорости в функции времени можно осуществлять также питанием обмотки управления от специального двига теля 2 (рис. 162), который во время работы с максимальной ско ростью имеет номинальную скорость вращения, питаясь от не зависимого источника тока. В начале замедленного движения двигатель 2 отключается от источника питания и начинает ра ботать в режиме свободного выбега или с электрической на грузкой в цепи якоря. Двигатель 2 одновременно питает обмот ку управления ОУП, напряжение на зажимах которой снижается
вместе со снижением скорости вращения двигателя 2.
Время выбега двигателя 2 соответствует продолжительности периода замедленного движения подъемной машины.
Усилительное звено в подавляющем большинстве случаев выполняется с применением одного ЭМУ, реже с ЭМУ в сочета нии с магнитным усилителем. Ведутся работы по применению в качестве усилителей магнитных или электронных усилителей.
Иногда при недостаточности коэффициента усиления по на?
пряжению одного ЭМУ применяются промежуточные усилите ли— магнитные или генераторы ПН со специально перемотан ной обмоткой возбуждения.
Высокие регулировочные качества и большая надежность работы ЭМУ делают их вполне приемлемыми для автомати зации подъемных установок.
§ 3. ИСПОЛНИТЕЛЬНОЕ ЗВЕНО
Полученные от измерительного звена и предварительно уси
ленные в усилительном звене импульсы все же недостаточны для непосредственного воздействия на подъемную машину.
Для этой цели предназначено исполнительное звено, которое воспринимает импульсы усилительного звена и снова их усили
вает. Эти значительно усиленные импульсы используются для непосредственного воздействия на машину для приведения дей ствительной диаграммы скорости к заданной.
В схемах автоматического управления асинхронным приво
дом для создания различных по знаку моментов приходится ис
пользовать различные способы воздействия на привод и подъ емную машину.
Создание тормозных моментов может быть осуществлено при помощи: 1) генератора постоянного тока и подъемного двигателя; 2) источника тока низкой частоты и подъемного двигателя;
3)механического тормоза (без участия подъемного двигателя). Создание регулируемого двигательного момента в период за
медленного движения достигается: 1) регулированием напря жения переменного тока в цепи статора при постоянном сопро тивлении в цепи ротора; 2) регулированием сопротивления
261
в цепи ротора; 3) воздействием регулируемого тормоза при по стоянном сопротивлении в цепи ротора.
Исполнительное звено должно обеспечивать выполнение за данной диаграммы скорости и во второй период замедления, когда необходимо поддерживать сниженную скорость постоян ной.
Поддержание сниженной скорости постоянной может осуще ствляться: 1) питанием обмотки статора подъемного двигателя током соответствующей малой частоты; 2) периодическим под
ключением статора двигателя к питающей сети и изменением
сопротивления в цепи ротора; 3) изменением развиваемого дви гателем движущего момента при помощи регулирования сопро
тивления дросселей |
насыщения |
в цепи |
статора или |
ротора; |
|
4) |
использованием |
регулируемого механического |
тормоза; |
||
5) |
при помощи микропривода. |
|
|
|
|
|
Наибольшая точность стопорения подъемных сосудов обес |
||||
печивается питанием |
двигателя |
током |
пониженной |
частоты |
в этом периоде или применением механического тормоза. Это
объясняется тем, что окончательное стопорение производится наложением механического тормоза и чем меньше запаздыва ние тормоза и чем при меньшей скорости происходит его нало жение, тем точность остановки больше.
При использовании пониженной частоты можно к концу вто
рого периода дальнейшим снижением частоты снизить скорость до весьма малых значений и осуществить наложение тормоза при ползучей скорости.
При использовании механического тормоза для поддержания ■сниженной скорости постоянной последний приводится в напря женное состояние уже в начале второго периода, все люфты
внем выбираются, колодки прижимаются к тормозным ободьям,
мпри стопорении необходимо только увеличить нажатие коло док. Использование механического тормоза для получения сни
женной скорости обеспечивает точность стопорения подъемного ■сосуда порядка 25 мм.
Как видно из вышесказанного, только |
после тщательного |
|
•анализа режимов работы конкретной |
подъемной |
уста |
новки может быть выбрана наиболее |
рациональная |
схема |
управления. |
|
|
При выборе той или иной системы автоматизации нужно стре миться, чтобы основная аппаратура автоматизации могла быть использована в наибольшем числе периодов работы подъемного двигателя — разгоне, равномерном ходе, периоде основного за медления, движении с малой скоростью и т. д.
Наиболее рациональными схемами являются схемы непре рывного регулирования, обеспечивающие переход двигателя из ■одного режима в другой с наименьшим числом аппаратов и без перерывов в регулировании.
262
Применение динамического торможения
Динамическое торможение пригодно для создания регулируе мых тормозных моментов при движении подъемных сосудов с переменной или постоянной скоростью. Динамическое тормо жение при соответствующей величине активного сопротивления в цепи ротора обеспечивает большие и практически постоянные
тормозные моменты при любом диапазоне скоростей от номи нальной до сотых долей номинальной (см. раздел второй,
рис. 102).
Это позволяет иметь однотипные характеристики подъемной
установки и регулятора хода (независимость момента от скоро
сти) .
В сочетании с динамическим торможением в период основ ного замедления для выполнения дотяжки может использовать
ся: 1) импульсное управление подъемным двигателем; 2) приме нение механического тормоза; 3) использование микропривода.
Таким образом, динамическое торможение обеспечивает по лучение тормозных моментов в период основного замедления,
в период дотяжки и при спуске грузов.
На рис. 163 показана скелетная схема автоматизированной подъемной установки при использовании динамического тормо жения в сочетании с импульсной дотяжкой.
Измерительный элемент в этой схеме состоит из ТГ (дей ствительная скорость), потенциометра П с движком 1, переме щаемым ретардирующим диском РД (заданная скорость). Сравнение скоростей производится на обмотках управления ЭМУ
ОУ{ (заданная скорость) и ОУИ |
(действительная скорость). |
При превышении действительной скорости над заданной по |
|
ток обмотки управления ОУП |
становится больше потока об |
мотки управления ОУ и на якоре ЭМУ появляется напряже
ние такой полярности, что пропускается вентилем ВС-1 и об мотка возбуждения овГДТ обтекается током, ГДТ воз
буждается, в обмотки статора подъемного двигателя подается постоянный ток и двигатель начинает развивать тормозной мо
мент.
При превышении заданной скорости над действительной поток обмотки управления ОУ1 становится больше потока обмотки
ОУи, полярность напряжения на якоре ЭМУ меняется по знаку и обмотка возбуждения овГДТ перестает обтекаться током,
ГДТ не вырабатывает э. д. с., подъемный двигатель перестает создавать тормозной момент, и система подъема начинает двигаться в режиме свободного выбега. Поскольку замедле
ние свободного выбега меньше замедления системы при дей ствии динамического торможения, то действительная скорость
через некоторое время делается равной или несколько боль шей заданной скорости и'снова начинает действовать дина
мическое торможение. Для поддержания постоянного тормоз
263
ного момента (несмотря на снижение скорости движения)
сопротивление в роторе уменьшается в зависимости от скорости
движения. Эго осуществляется при помощи реле 1РЗ и ЗРЗ„ включенных на якорь ТГ и отпускающих свои якори при сни жении скорости движения (и напряжения на якоре ТГ) до опрет
деленной величины.
Рис. 163. Схема автоматизации с применением динамического торможения и импульсной дотяжки
Контакты реле 1РЗ и ЗРЗ включены в цепь катушек кон такторов ускорения, которые уменьшают величину сопротивле ния в цепи ротора, и подъемный двигатель переводится на ра боту на наивыгоднейшую механическую характеристику для данной скорости движения (см. рис. 102).
Скорости вращения ротора подъемного двигателя, при кото
рых необходимо производить переключение роторного сопротив ления (точки в, г и д на рис. 102), находятся по кривым, изобра женным на рис. 87.
Без переключения роторного сопротивления весьма трудно с достаточной точностью, выполнить заданную диаграмму скоро сти, так как требуемый тормозной момент не зависит от скорости
движения подъемных сосудов, а тормозной момент подъемного
цвигателя, работающего с постоянным сопротивлением в цепи
264
ротора, |
после достижения двигателем определенной ско |
рости |
начинает быстро уменьшаться, и любое увеличение |
тока возбуждения не увеличивает тормозной момент в долж ной степени.
Из кривых рис. 164 видно, что при работе на одной и той же ступени сопротивления уже при 0,2 номинальной скорости вра щения ротора увеличение тока возбуждения от 100 до 130 а не дает увеличения момента.
Уменьшение величины сопротивления в цепи ротора со сни жением скорости, дает возможность значительно повысить точ
ность работы схемы, умень шить мощность ГДТ и упро
щает методику выбора обо
рудования.
При достижении скоро стью движения подъемных сосудов скорости дотяжки (обычно 0,6 мДек) период основного замедления за
канчивается, и схема дол жна переключиться на ра боту с малой постоянной скоростью. При работе дви гателя с малой скоростью
могут потребоваться раз личные (как по величине,
так и по знаку) моменты.
Это определяется изме нениями веса поднимаемого
груза, уравновешенности
Рис. 164. Механические характеристи ки двигателя в режиме динамическо го торможения при постоянном со противлении в цепи ротора
при движении в разгрузочных кривых и шахтных сопротивлений. При импульсном управлении двигателем в период дотяжки изменения величины момента достигаются изменением величины
сопротивления в цепи ротора и периодическим подключением статора двигателя к питающей сети; изменение знака момента (двигательного на тормозной, и наоборот) осуществляется по дачей в обмотки статора переменного или постоянного тока. Та кие переключения производятся в зависимости от фактической скорости движения подъемных сосудов.
Для этого к якорю ТГ подключаются реле скорости 1РС, 2РС и РКД (см. рис. 163), производящие в схеме все нужные
переключения в зависимости от фактической скорости движения
подъемных сосудов.
Настройка указанных реле производится следующим обра зом: реле 1РС отпускает свой якорь при достижении сосудами заданной скорости дотяжки (100% г»п); реле 2РС отпускает свой якорь при 70% va и притягивает при 100% vn-, реле РКД соот
ветственно при 80% vn и 115% %.
265
При отпускании якоря реле 1РС его контакты замыкаются
в цепи катушек реверсора и размыкаются в цепи катушек кон тактора ДТ и первого контактора ускорения.
Н. з. контакты реле 2РС включены в цепь катушки первого контактора ускорения и н. о. контакты — в цепь катушки вто рого контактора ускорения.
Рис. 165. |
Диаграммы скорости при импульсной дотяжке: |
а — подъем |
нормального расчетного груза; б — подъем легкого груза; |
|
в — подъем порожнего скипа |
Н. з. контакты реле РКД включены в цепь катушки контак тора ДТ.
При импульсном управлении подъемным двигателем в пери
од дотяжки в зависимости от величины концевой нагрузки и пи тающей сети возможны три основных случая работы подъем ного двигателя (рис. 165). При подъеме нормального расчет
ного груза (неуравновешенный подъем) в период дотяжки про исходит периодическое включение первого контактора при по
стоянно включенном реверсоре (рис. 165, а). В данном случае статический момент системы меньше момента, развиваемого дви-
266
тателем при работе на первой ступени сопротивления, и больше момента, развиваемого двигателем с полным пусковым сопро
тивлением в цепи ротора.
■При подъеме легкого груза в том случае, когда момент со противления положителен, но меньше 0,4 номинального момента двигателя, в период дотяжки происходит периодическое вклю чение и отключение реверсора (рис. 165, б). В том случае, когда момент на валу машины отрицателен, работа двигателя проис ходит в режиме динамического торможения при включенном контакторе ДТ (рис. 165, в).
При поддержании ползучей скорости в период дотяжки число включений контакторов может быть определено по приведенным ниже формулам.
1. Момент сопротивления при дотяжке больше 0,4 номиналь ного момента двигателя (рис. 165, а):
/Исопр > 0,4Мн;
|
/ 0,18 |
|
0,075 |
\ |
|
|
|
|
Л " (мсопр + М, - Л1сопр I |
|
|
||||
п |
0,3vn2/?2JJ |
! |
|
1 |
Mi |
1 |
\ ’ |
|
( |
_ Л1сопр + |
_ |
^conp j |
|||
2. Момент сопротивления |
меньше момента двигателя, рабо |
тающего с полным сопротивлением в цепи ротора (рис. 165, б):
|
|
|
0 <УИсопр<Ж1; |
|
|
|
||
а) |
при замедлении свободного |
выбега t3 < 1 |
сек |
(выдержка |
||||
времени дуговой блокировки) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Г. |
АЮ |
м |
|
|
|
|
|
|
б - 0’ 8 |
|
|
|
||
|
- |
- г |
-Мсопр \ / |
2V2conp |
-Мсопр |
\ ’ |
|
|
|
|
|
||||||
|
( ’ |
|
2ТЖД1+ |
- Л1сопр / |
|
|||
б) |
при t3 > 1 |
сек |
|
|
|
|
|
|
|
" |
|
- |
2Псопр |
i |
|
|
|
|
|
j |
|
|
|
|||
Наибольшее число включений произойдет при значении |
||||||||
|
■б^сопр |
|
2/г |
■ |
|
|
||
Обозначения в вышеприведенных формулах и |
на рис. 165: |
—время замедления системы при включенном реверсоре
(свободный выбег);
267
t2— время ускоренного |
движения при включенном |
первом |
контакторе ускорения; |
скорости |
|
ta — время замедленного |
движения при снижении |
|
от ч>п до 0,7-уп при |
включенном реверсоре; |
|
ty — время ускорения; |
|
|
tn — время дотяжки; |
|
|
h — путь дотяжки; |
|
|
Жсопр— момент сопротивления при дотяжке подъемных со |
судов;
М1— движущий момент подъемного двигателя при включен ном реверсоре;
М2 — то же при включенном первом контакторе ускорения (моменты Afj и М2 приведены к валу органа навивки);
/? — радиус органа навивки;
ИЛ— приведенная к органу навивки масса всех движущихся частей установки.
При импульсном управлении двигателем скорость дотяжки поддерживается удовлетворительно (с колебаниями в заданных пределах) только при отсутствии знакопеременных моментов.
При наличии знакопеременных моментов и выдержки времени реле дуговой блокировки при переключении двигателя из двига тельного режима в режим динамического торможения двигатель на некоторое время становится неуправляемым, вследствие чего скорость дотяжки достигает недопустимо большой величины и посадка нижнего сосуда на брусья происходит с ударом, а верх ний сосуд стопорится с недостаточной точностью.
Несмотря на простоту осуществления, импульсный способ
управления имеет недостатки — наличие трех реле скорости 1РС, 2РС и РКД (см. рис. 163) с довольно тонкой регулировкой периодическое включение контакторов в силовых цепях и тол чкообразное изменение при этом движущих моментов, отрица тельно влияющее на механическую часть подъемной машины.
На рис. 166 показана схема автоматизированной подъемной установки при динамическом торможении в период основного за медления и двигательном режиме с использованием механиче ского тормоза в период дотяжки.
Режим основного замедления выполняется так же, как и в схеме на рис. 163, но в период дотяжки, когда реле 1РС от пускает свой якорь, якорь ЭМУ переключается с обмотки воз буждения овГДТ на обмотку возбуждения овД моментного
двигателя Д. Моментный двигатель при питании его обмотки
возбуждения от |
независимого |
источника тока (потенциометр |
ZZ2) развивает |
максимальный |
вращающий момент и держит |
сжатой пружину 1, переставляя этим золотник 2 регулятора дав ления в положение «Расторможено».
При питании обмотки-возбуждения овД от якоря ЭМУ и пре
вышении действительной скорости над заданной полярность на
268
пряжения на якоре ЭМУ совпадает с проводящим направлением вентиля ВС-1 и напряжение ЭМУ действует против эталонного напряжения потенциометра /72. При этом уменьшается момент вращения двигателя Д, пружина 1 разжимается и удлиняется пропорционально уменьшению момента двигателя Д, вследствие чего золотник 2. переставляется в положение «Заторможено».
Рис. 166. Схема автоматизации с применением динамического торможения и механического тор моза
Часть масла выпускается из цилиндра 3, и тормозные грузы 4 опускаются, создавая определенное тормозное усилие.
При опускании грузов передвигается и механизм жесткой об ратной перестановки 5. который перемещает золотник 2 в поло жение, при котором прекращается дальнейший выпуск масла из
цилиндра 3. При превышении заданной скорости над действи тельной, когда не требуется подтормаживания, полярность на пряжения якоря ЭМУ такова, что ток через вентиль ВС-1 не про ходит и обмотка возбуждения овД обтекается только током не зависимого возбуждения от потенциометра Пъ. Двигатель Д раз вивает максимальный момент, золотник 2 переставляется в по ложение «Расторможено», и в цилиндр 3 впускается масло.
269