книги из ГПНТБ / Поляков А.В. Водоотвод и дренаж на аэродромах

220

щения возможного разрушения

стыков).

Заполнение

труб водой

принимается полным, т .е .

=

I ,

где

h - глубина воды в

трубе; a D -

внутренний диаметр

труб.

Обратимся

к рассмотрению конкретных вопросов

расчета.

с местами

поступлениями воды в

них из дождеприемников

(ри с.92).

Дождеприемники устанавливаются во всех пониженных

местах лотков ( т .е . в

местах встречных уклонов), в конце лот­

ков и по длине лотков

через 100

- 200 м. Дождеприемники по дли­

не лотков должны располагаться

на таких расстояниях от начала

принимаются всего лишь 50 -

80 м.

Максимально допустимые расстояния между дождеприемниками

или расстояния от начала лотков (водоразделов)

до первых дожде­

приемников можно получить, исходя из пропускной способности

лотков:

Q.=Q0

?

где

Q -

расход в лотке, в низовом сечении расчетного рас­

стояния (у дождеприемника);

Q0 - пропускная способность

лотка

при принятом заполне­

нии.

В соответствии с § 21, 23

Q=S F = J ^ l y F= - ^

jw - F

м’/сек н

Q0= о) V =j?V м3/сек;

где

с -

интенсивность расчетного дождя в мм/мин продолжи­

тельностью, равной времени добегания воды до дожде­

приемника (в соответствии с первым расчетным слу­

чаем

t=€=<rcK/

(CMm мин, рис.92,

где Гск„- время

добегания воды по склону в мин, a

ciJ,0m~‘ время

добегания воды по лотку в мин);

Ч>

коэффициент стока;

F

площадь водосбора в м^, тяготеющая к дождеприем­

нику;

То-

площадь живого сечения потока у дождеприемника в

м^,

при глубине

потока

h м и уклоне боковых сто-

Рон треугольного

лотка

10 ;

скорость потока

у дождеприемника в

м /сек, при ук-

*

'

лоне

лотка I и коэффициенте

шероховатости

(ри с.92):

,

,

F = B l = B(6ffV)<TMm .

Подставляя в исходное

равенство

Q = Q0 значения входящих

в него величин, получим

А у

lA

*0лот _

№00h

ъ В (60V) ^лот- У ~ V

НПН

К

+ (Г

( W

W

&Ч>В10

скп '•пот,

При ц) =

0,85 (цементно-бетонное покрытие)

имеем

<см т _ т ы

*

&В10

Т а б л и ц а

19

Двухскат­

Односкатные ВПП и полосные НС

Двух­

Продольные ные ВПП и

с длиной склона

50-60 м

скатные

уклоны

МС

с дли­

А = 2 ,0 *3 ,0 g{{|

Л .3 ,0 - 4 ,(^ ж

скатные

лотков

ной скло­

РД

на

25-30 м

0,0025-0,005

100-150

100-125

75-125

100-150

* 0,005

150-200

125-175

125-150

150-250

Расчет коллекторов выполняется в соответствии с первым

случаем

стока,

т .е . при коэффициенте полноты (одновременности)

стока,

равным единице

(р и с .7 9 ,б ,д ). Расчетные

расходы подсчи­

тываются при этом от дождей, продолжительность

которых t

,

приравнивается к времени добегания воды

С

от

наиболее уда­

ленной точки водосбора до рассчитываемых сечений

( t =

С

) .

Этот метод расчета дождевых канализаций проф.П.Ф.Горбачев

назвал методом

"предельных интенсивностей".

При

£ = <Г

интен­

№ I , рис.92).

I .

Расчет участка I

от CK-I до СК-3, расчетное се­

чение

Г.

Qt = S t F ,~

f66,7 А У

п

Площадь водосбора

F

VJ

Ff ■

га подсчитывается в соответствии с пла-

ном расположения

коллектора te I :

вг

■ га

тоо

где

В

и

I

-

в

метрах.

Величина

стока

с

I

г а , или единичный расчетный расход

„

/66,7л у .

с

I

га , определяется

с помощью номограммы

Sf=

— рг—

л/сек

(рис,э6). Для

этого

предварительно находятся величины А ,п,у

Параметры (f20 ,

л

и С устанавливаются в соответствии с

географическим расположением аэродрома по картограммам

(ри с.75-77), а

параметры

й и В

- по картограммам приложе­

ния 2 . Значение

периода

повторяемости расчетных интенсивностей

Величина

коэффициента стока

у

устанавливается по

табл .17 в соответствии с типом аэродромных покрытий.

Продолжительность расчетного дождя

tf

принимается рав­

ной времени добегания

воды

f)

от наиболее удаленной точки

водосбора

(точка

й , рис.92) до оечения

I .

Время добегания

слагается из времени добегания воды по склону

<тскя

и времени

добегания воды по лотку

^ Л0П7:

^1 ~ % =

^с/<л+(^лот м и н *

Значение

€ скл находится

по номограмме

рис.82

в

соответствии

с длиной склона

В

,

уклоном склона

I

,

величинами

А ,

п

и коэффициентом

шероховатости покрытия

.

Значение

^лот находится по номограмме рис. 8 6

в

соответ­

ствии с глубиной потока в лотке у дождеприемника

I

(ДК- I )

h ,

длиной участка лотка

I

,

уклоном дна

лотка

7

и коэффициен­

том шероховатости

покрытий

п А .

225

Так как

глубина потока h зависит от величины искомого

расхода й1

, то принятие правильного значения h должно про­

чении

h

найти

<Слот и последовательно

определить

S1 и

@1 =Sf Ft

. Полученное значение расхода

Q,

следует

сопоста­

вить с

пропускной

способностью лотка при

его заполнении

на

принятую

глубину

h

. Пропускную способность

треугольного

лотка

Q0

при различных глубинах его заполнения можно найти

по номограмме рис.93

или подсчитать по формуле

тока h

и следует принять за

окончательную.

При резких разли­

чиях в

Qf

и

Q0

необходимо

задатьоя новым значением h

и

вновь

подсчитать

Q, . Сопоставляя подбором

Qf с Q0 ,

по­

лучают

при

Q,~Q0

необходимое

значение

h

. Значение

0,

,

соответствующее

найденному

h

,

принимают

за

окончательное

(расчетное).

Если расстояния между дождеприемниками принимались по

расчету, в соответствии с пропускной способностью лотка, то

значение

h

должно быть известно

из указанного расчета.

В

нятием

h

на

I - 3 см менее глубины лотка без последующего

подбора

этой

величины.

После определения расчетного расхода в сечении I для уча­

стка 1,_2

по найденному значению

0 , и принятому проектно­

му уклону дна

труб

определяются диаметр труб Вы мм и

скорость движения воды в

трубах.

Vh2 м /сек. Значения В и V

вания обеспечения скорости движения воды в

трубах Vmln =

0,60 м /сек. Полученный диаметр труб должен

быть увязан с дей­

F,+ 10000

Величина стока с I га , или единичный расчетный раоход

166,7&Ч>

м

- '

г??— л/сек с I г а ,

определяется по номограмме рис.90

1п

12

сбора.

t2

определяется в соответствии с временем до-

Значение

бегания воды от

точки

/I

до

сечения 2

(ри с.92):

^скл+ ''■ лот+ Ткол(t-г)

I 1-р

кол (t-г) = <^/ + QQ\f 2 мнн '

По найденным

Fz

и

8г

подсчитывается

Q2= SZFZ

л /сев.

Имея

Qz

и принимая на участке

12_3

проектный уклон дна

труб

1г-з * с помощью графика ри с.94

находим

для данного

участка диаметр

труб

D2.3 и скорость движения воды

в тру­

б ах

V2.3 .

3.

Расчет участка

и всех последующих участков.

Расчет третьего сверху участка 13-4 и всех последующих нн-

жерасположенных участков производится аналогично расчету вто­

рого

участка

1г.3

. Для каждого из этих участков определяет­

ся

расчетный

раоход

при площади водосбора

/ 7

и величи­

не

стока

с I

га

SL :

/66,7 ДУ

Р

л /сек.

tl

Ft

где

Ft ш Fi4

^ 'г а

и

\

=

li

л /сек.

Значения

FL

расположе­

находятся в соответствии с планом

ния коллектора,

a

S(

по номограмме

рис.90

при продолжитель­

ности дождей

Значения

FL

по длине коллектора

возрастают, a

S£ - умень­

шаются ( т .е .

с увеличением продолжительности дождей их интен­

сивность

падает).

Значения

Q£ по длине

коллекторов возрастают.

По 0 £ и принятым проектным уклонам

/ £

с

помощью графика

ри с.94

находятся искомые величины

i?£

и

Qi

Значения

D-t

по длине

коллектора

в

связи

с

увеличением

возрастают.

Если к коллектору в каком-либо месте

подключаются перепу­