Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Поляков А.В. Водоотвод и дренаж на аэродромах

.pdf
Скачиваний:
32
Добавлен:
30.10.2023
Размер:
16.48 Mб
Скачать

200

При

/ = СГ

 

X - l

,

/?Л

h max И

УХ= У глох (р н с.85,6)

L

1 лот t

 

 

 

сг

-

^ ~ Уmax ^пот

 

0) = L(ff

АОтS }

 

где

 

время добегания воды по лотку на расчетном

 

L лот

 

 

 

Vx -

участке

l

;

 

 

 

 

 

 

 

глубина потока и скорость в лотке в конце

 

hma&Vmax

участка

х

;

 

 

 

 

 

 

глубина потока и скорость

в лотке в

никнем

 

 

 

 

створе (у дождеприемного колодца).

 

Из полученной зависимости время добегания воды по лотку

следует

определять по формуле

 

I

 

 

 

 

 

 

 

 

 

'■лот

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

'max

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В jeo же время для определения времени добегания воды по

лотку

справедлива формула

<слот=

,

где

<С„т- скорость

 

 

 

 

 

 

 

*лот

 

 

ви­

движения воды по лотку. Сопоставляя обе формулы для

дим, что, как и на склоне

У„от =

Утах

, т .е . при определении

сг

 

, необходимо принимать скорость движения волны воды

'■лот

,мт численно

равной скорости

в

низовом

сечении потока Утах

Для определения

<Спдт составлена

 

номограмма рис.86.

В настоя­

щее время при определении лотнередко без должного обоснова­

ния исходят не из скорости У.

, а

принта ют 0,80 \

max*

т .е . считают

сг

4max

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

'■лот

1Щ Гтах

 

 

 

 

 

Время добегания воды по нагорнш канавам определяется в

случае дождевого стока так же, как и для лотков.

 

 

В р е м я

д о б е г а н и я .

в о д ы

п о

к о л ­

л е к т о р у

. В

коллекторы вода

поступает

линь в

начале

расчетных участков

(см .рис.8 0 ). По длине участков,

в отличие

от склонов и лотков, поступление

воды

отсутствует.

В связи

с этим время добегания воды по коллектору находят для каждого

расчетного участка элементарным путем:

сг = 1мл

''КОЛ

• кол

где <иков - время добегания воды по коллектору в мин; 1КМ - длина расчетнрго участка в м;

VKgJI - скорость движения воды по коллектору на расчет­ ном участке в м/мин.

201

0,01k0,020,0250,03

0,0k

0,05

0,06

0,07

0,06 n S '.T .

\00 I,k3 be in

tfiB

057

5

tod

$7/ Попрабочн.

 

 

 

 

 

КОЭфф. К

Рис.86. Номограмма для определения времени добегания воды

по лотку треугольного сечения при л> = 0,014 (цементно-

бетонное покрытие)

Значение VKon известно для каждого участка из гидравличе­

ского расчета в соответствии с расходом и уклоном для этого участка.

Во всех вышерассмотренных случаях определения большое

значение имеет пщ . Некоторые сведения о. /?* для различных условий движения воды приведены в табл.16.

202

 

 

Т а б л и ц а

16

Значение коэффициента

шероховатости

я *

 

Род поверхности

/>*

 

Асфальтовая поверхность

............................................

 

0,010

 

Нестроганые доски, хорошо пригнанные. Весьма

 

чистые водосточные трубы ...................................

 

0,012

 

Тщательная бетонировка. Водосточные трубы в

 

нормальных условиях ..............................................

 

 

0,013

 

Бетонные трубы. Загрязненные трубы (водопро­

 

водные и водосточные). Бетонированные ка­

 

налы в средних условиях .....................................

 

0,014

 

Удовлетворительная кирпичная кладка. Облицовка

 

из тесанного камня в средних условиях.

Зна­

 

чительно загрязненные

водосточные трубы

0,015

 

Хорошая бутовая кладка. Грубая бетонировка.

 

Исключительно гладкая, хорошо разработанная

 

скала ........................................................................

 

 

0,017

 

Удовлетворительная бутовая кладка. Булыжная

 

мостовая. Каналы, чисто высеченные в ска­

 

ле. Плотные ' грунты

в

естественном со­

 

стоянии. Каналы в плотных грунтах в нор­

 

мальном состоянии ...............................................

 

 

0,020

 

Неукрепленные земляные русла в обычном состоя­

 

нии .............................................................................

 

 

0,025

 

Неукрепленные земляные русла в сравнительно

 

плохих условиях (местами заросли; на дне

 

булыжник или гравий). Незадерненная грун­

 

товая поверхность ...............................................

 

 

0,03

 

Неукрепленные земляные русла в исключительно

 

плохих условиях (значительные промоины и

 

обвалы, заросли камыша, крупные камни по

 

дну и т .д .) ........................................................ .

 

 

0,04

 

Задерненная грунтовая поверхность .................

0 .0& -0,10

§ 22. КОЭФФИЦИЕНТ СТОКА

Иг предыдущих параграфов видно, что не все атмосферные осадки участвует в формировании стока. Часть осадков расхо­ дуется на потери.

203

При выпадении дождевых осадков на сухую поверхность внача­

ле происходит смачивание поверхности и заполнение водой неров­

ностей водосбора. Период смачивания и заполнения водой неров­

ностей непродолжителен. На диаграмме стока (гидрографе) этот

Рис.87. Диаграммы (гидрографы) стока:

I =

а - в общем виде; б -

при опыте воспроизведением дождя

 

0,53

ии/иия

 

 

период обозначен .черев

tg

(ри с.87).

В течение t0 сток

от­

сутствует. Сток начинается после t0

. Продолжительность t0

зависит от интенсивности выпадающего дождя. По опытным данным,

для аэродромных условий слой дождевых осадков, расходуемых на смачивание поверхности и заполнение водой неровностей, со­

ставляет: для цементно-бетонных покрытий

h0 = 0 ,5 -1 ,0 мм,

для уплотненных грунтовых поверхностей

h0 =

2-3 нм и для уп­

лотненных грунтовых задерненных поверхностей

ha= 4-6 мм.

В случае увлажнения водосборов предыдущими дождями по­

тери h0 будут равны нулю. Для расчетных

условий более не­

204

выгодный случаен будет именно этот случай, когда водосбор

увлажнен дождем, предшествующим расчетному. Кроме того, сле­

дует иметь в виду, что поскольку формулы расчетных интенсив­

ностей дождей составлены на основании выборки наиболее интен­

сивных частей дождей, то предшествующие им менее интенсивные

части способны такие предварительно увлажнять поверхность. При выпадении дождей на увлажненный водосбор, когда h0- О,

все выпавшие осадки участвуют в формировании максимальных (рас­ четных) расходов.

С начала выпадения дождевых осадков происходит потеря

их и на инфильтрацию. Инфильтрация характерна для хорошо во­ допроницаемых (грунтовых) водосборов. Под инфильтрацией пони­

мают впитывание воды в грунт при неполностью заполненных во­ дой порах грунта. Инфильтрация происходит под влиянием гидро­

статического напора воды, капиллярных сил всасывания и адсорб­

ции грунта. После заполнения всех пор водой движение воды в грунте называют фильтрацией. Таким образом, при длительном

увлажнении грунтов инфильтрация переходит в фильтрацию. Так же, как и атмосферные осадки, инфильтрацию характеризуют ее

интенсивностью. Интенсивностью инфильтрации называется отно­

шение слоя потерь воды на впитывание к продолжительности впи­ тывания:

 

h

см/мин или мы/мин,

 

t

 

 

 

где и - интенсивность

инфильтрации

при слое

потерь h и

промежутке впитывания

 

t

 

 

Интенсивность инфильтрации, можно

найти для

различных грун­

тов в полевых условиях заливанием площадок, или в лаборатор­

ных условиях заливанием грунтовых колонок [2 1

]

. Диаметр ко­

лонок должен быть не менее 15 см^ Регистрируя

 

h т&t

от на­

чала опыта, находят средние интенсивности инфильтрации за при­ нятые интервалы времени. По полученным данным составляют гра­

фики h = f(t) и U = f(t) , рис.88,а . В начальный период

интенсивность инфильтрации имеет наибольшее значение ввиду незаполненности пор грунта водой, а затем, по мере заполнения

пор водой, интенсивность инфильтрации падает, переходя посте­

пенно к постоянной величине, т .е . к фильтрации. При фильтра­

ции, когда все поры грунта заняты водой, движение воды в

205

грунте становится, в отличие от инфильтрации, установившимся. Если опытные данные u - f ( t ) нанести на логарифмический гра­

фик, то получим прямую, уравнение которой будет выражать пред­ ложенную А.Н.Костиковым аналитическую зависимость u = f(t) ,

рис.88,б:

и0

и = Т ^~ ^см/мин или мм/мин,

а)

Рис.88. Графики зависимости интенсивности

инфильтрации и слоя

 

 

потерь воды по времени:

 

 

 

а -

зависимости и =f(t)

и h=f(t)

на графике с

обычным мас­

штабом; б -

зависимость u = f(t)

на

логарифмическом графике

где

и -

средняя

интенсивность

инфильтрации за

интервал

 

 

времени

t

,

отсчитываемый от

начала

инфильтрации;

 

и0 -

интенсивность

инфильтрации при

t

= I

мин;

 

п ' -

показатель

степени при

t

 

 

 

 

Для различных грунтов

параметры

и0

и

п'

будут различ-

 

 

 

206

 

 

ними.

Значения

и0 и

п' можно находить

из

графика или по

способу наименьших квадратов.

 

 

Структура

формулы

u = f(t) , как видим,

аналогична струк­

туре

формулы для определения расчетных интенсивностей дожней

4 =

НО

 

 

 

 

Потери атмосферных осадков на водосборе, как уже указыва­

лось в предыдущих параграфах, принято в расчетах оценивать

коэффициентом

стока. Коэффициент стока

наряду с временем

добегания воды является весьма важной характеристикой, состав­ ляющей гидрологические основы расчета водоотводных систем. Под

коэффициентом стока понимается отношение количества стекающей воды к выпадающей. Величиной коэффициента стока учитывается

в расчетах, какая часть всей выпавшей воды поступает в водоот­

водные системы, т .е . участвует

в формировании расчетных расхо­

дов.

 

 

 

 

 

При определении расходов от дождевых вод за коэффициент

стока

обычно принимают отношение интенсивностей стекающих вод

к выпадающим после осуществления полного добегания.воды

по

водосбору

(

t >'<С ; 1,2тй,случаи стока, рис.87,а ) :

 

где

у

-

коэффициент стока

при интенсивности дождя ^

л/сек

на I

га и интенсивности стока

S л/сек с I га.

 

Коэффициент стока определяют в полевых условиях дождева­

нием площадок с записью стекающих расходов по времени (напри­

мер, в л/ыин на I пог.м,

рис.8 7 ,б ).

На основании полученных

гидрографов из отношения

ординат S

и а

находят у

при

t Ъ<С.

 

 

 

 

Кроме коэффициента стока, определяемого из отношения ин­

тенсивностей стекающих и выпадающих вод,

возможен подсчет так

называемого объемного коэффициента стока. Объемным коэффициен­ том стока называется отношение объема всех стекающих вод к объему всех выпавших осадков. Объемный коэффициент является

осредненной величиной, характеризующей потери осадков за весь

сток в целом. Значение объемного коэффициента можно найти с помощью гидрографа стока иэ отношения площадей, ограниченных

величинами 5 и q

.

 

 

Объемным коэффициентом стока обычно пользуются при опреде­

лении расчетных расходов от

стока талых вод.

В этом случае

- коэффициентом стока

является

отношение объема

стекающей при

207

снеготаянии воды к объему выпавшей в виде снега и довдя воды. Значение у при весеннем стоке принимают в виде средних ве­ личин.

О коэффициенте стока в литературе имеется большое количест­ во разрозненных и подчас противоречивых эмпирических данных.

Многие данные отличаются расплывчатостью и неопределенностью их применения. Теоретическое решение задачи не представляет­

ся возможным.

По данным ряда авторов

и норм рекомендуется при­

нимать у

в

виде постоянных средних значений (П.Ф.Горбачев,

А.Н.Костяков,

американские нормы и т .д .) ,

а

по данным других

авторов и норм -

в виде переменных значений

в зависимости от

интенсивности

и

продолжительности, дождей

(Н.Н.Белов и д р .) .

По строительным нормам и правилам проектирования городских

дождевых канализаций (СН и П Д - Г. 6-62),

в случае наличия на

водосборе

более

30% по площади водонепроницаемых поверхностей

(покрытий), допускается принимать у

в виде

постоянных вели­

чин. На аэродромах США принимают также постоянные значения у .

Анализируя и обобщая имеющиеся сведения о коэффициенте стока, в настоящее время для аэродромных условий можнопред­

ложить следующие рекомендации по назначению

у

Для водосборов с аэродромными покрытиями при дождевом

стоке следует

применять у в виде

постоянных средних величин.

Это подтверждается экспериментами

[ l 9 , 22,

24] . Постоянные

значения у

целесообразно при этом принимать и для сильно­

уплотненных грунтовых водосборов,

например для спрофилирован­

ных грунтовых летных полос, уплотненных на глубину 30-50 см.

На грунтовых водосборах, спланированных и слабоуплотненных

или находящихся в естественном состоянии, значения у при дождевом стоке следует принимать в виде переменных величин в зависимости от интенсивности и продолжительности дождей, а также от вида грунтов и их состояния. С некоторый приближени­ ем для этих водосборов в ряде случаев можно пользоваться так­

же и постоянными значениями у

. Рекомендуемые для аэродром­

ных условий постоянные значения

у

при дождевом стоке при­

ведены в табл .17.

Для водосборов с разнородными поверхностями расчетная

величина коэффициента стока может находиться как средневзве­

шенная пропорционально размерам площадей с различными поверх­

ностями:

208

w _ Ц Ъ +УйЪ + ---+УлРп

 

 

 

%p

 

F , + F2 +

. . . + F n

)

где

у - средневзвешенное

расчетное

значение

коэффициента

 

стока;

 

 

 

 

 

 

у2м т .д .- к о э ф ф и ц и е н т ы с т о к а на с о о т в е т с т в у ю щ и х

и м п л о щ а ­

 

д я х

F, ,

F2

и т . д .

 

 

 

 

 

 

 

 

Т а б л и ц а

17

 

Значения

у

при дождевом стоке

 

 

 

Водосбор

 

 

 

 

 

Ч>

Асфальтобетонное

покрытие

...........................................

 

 

 

0,95

Цементно-бетонное

покрытие .........................................

 

 

 

0,85

Черные щебеночные

покрытия .......................................

 

 

 

0,60

Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущим

 

0,40

материалом ...................................................................

 

 

 

 

 

 

Гравийные покрытия без обработки вяжущим мате­

 

0,35

риалом .............................................................................

 

 

 

 

 

 

Грунтовая спланированная, сильно уплотненная

 

0,40-0,50

поверхность без дернового

покрова ..................

 

 

Тоже, но с дерновым покровом

...................................

 

 

0,30-0,35

Грунтовая спланированная, слабо уплотненная

 

 

или в естественном состоянии поверхность

 

0,20-0,30

без

дернового

покрова

...........................................

 

 

 

Грунтовая спланированная, слабо уплотненная

 

 

или в естественном состоянии поверхность

 

0,10-0,20

с дерновым покровом

................................................

 

 

 

 

В случае определения

у ср

для водосборов, состоящих из

цементно-бетонных

покрытий

и грунтовых обочин, ввиду уплот­

ненности

обочин и

их обильного увлажнения водой, стекающей с

покрытий,

значение

у для

грунтовых обочин следует принимать

0 ,5 -0 ,6 5 .

Для цементно-бетонных покрытий у = 0,85 .

 

209

 

При стоке талых вод

(весной) значения у

для всех во­

досборов (грунтовых и с

покрытиями) принимается только в виде

постоянных величин. При этом рекомендуется принимать у =0,8 -0,95 . Для грунтовых водосборов слабо уплотненных или вовсе не уплот­

ненных ( т .е . возможно разуплотнение грунтов), как

уже указыва­

лось,

при дождевом стоке следует принимать переменные

значения

у

. Необходимость принятия переменных значений

у

обуслов­

ливается в данном случае значительной зависимостью коэффициен­ та стока от характеристик дождей и водосбора. Из графика ин­

фильтрации дождевых осадков в грунт (см .рис.88) видно, что коэффициент стока должен возрастать с увеличением продолжитель­

ности дождей ввиду уменьшения потерь воды на впитывание. Кроме того, необходимо отметить, что величина потерь осадков при

сильном дожде будет относительно меньше, чем при слабом, и по­ этому коэффициент стока должен увеличиваться также и с увели­

чением интенсивности дожДя.Большое значение на величину коэф­

фициента стока оказывают и характеристики грунтов. Величина у возрастает с увеличением водонепроницаемости и влажности грун­ тов. Для определения переменных значений коэффициента стока, в

соответствии с расчетными характеристиками дождей и водосбора, следует пользоваться знакомой уже нам по предыдущему парагра­

фу формулой Н.Н.Белова - ЛНИИКХа 7J :

 

 

 

y = z y °'zt ° '1

или у =2,71 Z l ^ t 0’1,

где

z

-

параметр, характеризующий вид грунтов и их состоя­

 

(j, l

 

ние (увлажнение, плотность);

 

-

интенсивность дождя, соответственно в л/сек на I га

 

 

 

или в мм/мин;

 

t - продолжительность дождя

в

минутах.

 

Из формулы видно, что значение

у

возрастает с

увеличени­

ем параметра, характеризующего водонепроницаемость

грунта ( z ) ,

а также с увеличением интенсивности и продолжительности дождей.

Из структуры формулы также следует, что параметр

z

есть част­

ное

значение

у

при единичных значениях

I

и

t

. Значе­

ние

Z при начальной влажности грунтов 55% от

полной влагоем-

кости по опытам Л.Т.Абрамова составляет: уплотненная супесь

без

дернины -

0,12, то же для глины - 0,15; уплотненная су­

песь

с дерниной -

0,06, то же для глины -

0,08

. Для цементно­

бетонного покрытия Л.Т.Абрамовым рекомендовано

z

=

0,237.