книги из ГПНТБ / Шапиро Д.Н. Основы теории и расчета усилителей высокой частоты на транзисторах

рис. 1.24 дают сравнительно грубое представление о степени асимметрии. Кроме того, они непосредственно не характеризуют асимметрии фазовых характеристик. Тем не менее и эти кривые

Рис. 1.23. Зависимость сдвига частоты настройки одноступенного резонансного усилителя с входным контуром от величины К у

Рис. '1.24. Зависимость асимметрии амплитудной харак­ теристики одноступенного резонансного усилителя с входным контуром от величины К у

могут помочь, при нормировании Ку . В частности, видно, что слу­ чай 1<р1 =135° является здесь менее благоприятным, чем случай |'|)| =90°. Это означает, что в тех случаях, когда асимметрия ре­ зонансной характеристики играет существенную роль, мы долж-

62

ны выбирать для усилителя на транзисторах несколько большие К ,, чем для-лампового усилителя.

Изложенные выше соображения показывают, что обоснован­ но выбирать допустимое значение К у в рассматриваемом одноступенном усилителе нужно, исходя из требований, предъявляе­ мых к этому усилителю, и данных о возможных ('.при произ­ водстве и эксплуатации) отклонениях параметров усилительно­ го прибора от номинальных значений. При равных требованиях к усилителям значение Ку в усилителе на транзисторе нужно выбирать обычно несколько большим, чем в ламповом усили­ теле.

Здесь следует подчеркнуть, что в ламповых усилителях в по­ давляющем большинстве случаев фактический коэффициент устойчивости значительно больше, чем 0,8-.—0,9. Действительно, значение Ку= 0,8—0,9 кладётся в основу проверки на устойчи­ вость по выражению (1.2), фактический же коэффициент усиле­ ния ступени в большинстве случаев по меньшей мере в 2-4-3 ра­ за меньше наибольшего устойчивого коэффициента усиления (1.2), а это означает, что фактическое значение 1—Ку как пра­ вило, меньше чем 0,05—0,022. Поэтому тот факт, что многолет­ няя практика работы с ламповыми усилителями показала удо­ влетворительность нормы Ку 0,8, ещё не означает, что эта норма будет во всех случаях удовлетворительна и для усили­ телей на транзисторах. И всё же в тех случаях, когда к усили­ телю на транзисторах не предъявляется жёстких требований по стабильности его параметров, эта норма может быть принята. Более того, если важно лишь обеспечить удалённость усили­ теля от самовозбуждения, то при углах ф, когда эта удалён­

представлены амплитудные и фазовые характеристики пятиступенного резонансного усилителя с входным контуром при раз­ личных значениях ф й Ку, а на рис. 1.27—1.31 — кривые, харак­ теризующие изменение параметров этого усилителя с изме­

же требований к стабильности параметров усилителя идеализи­ рованный обобщённый коэффициент устойчивости каждой из сту-' пеней пятиступенного усилителя должен быть больше, чем коэф­ фициент устойчивости одноступенного усилителя. Действительно,

6 3

пенного резонансного усилителя с входным контуром при различных значениях -ф и К у

3)

г)

Ю

Рис. 1.26. а, б, в, г, д. Фазовые характеристики пятисту-

пенного резонансного усилителя с входным контуром при различных значенях ф и Ку

О 0.2 O.U QJB

о>

менение AFyjAFyc.o в пределах 1,19(1 ±0,09).

Рис. 1.27. Зависимость коэффициента усиления по напряжению пятиступенного резонансного усилителя с входным контуром от К у

Необходимо иметь в виду, что кривые рис. 1.27—1.31 пред­ полагают, что значение Ку во всех ступенях одно и то же и, сле­ довательно, при отклонениях параметров усилительных прибо­ ров от номинальных значений величина его во всех ступенях изменяется одинаково. Последнее на практике маловероятно. Строгий учёт этого обстоятельства при нормировании очень сло-

70

& Fyc

Рис. 1.28. Зависимость ширины полосы пропус­ кания пятиступенного резонансного усилителя с входным контуром от К у

Т

То

Рис .1.29. Зависимость группового времени за­ держивания пятиступенного резонансного уси­ лителя с входным контуром от К у

71

Рис. 1.30. Зависимость сдвига частоты настрой­ ки пятиступенного резонансного усилителя с входным контуром ОТ К у

Рис. 1.31. Зависимость асимметрии амплитуд­ ной характеристики пятиступенного резонанс­ ного усилителя с входным контуром от К у

72

жен, поэтому для первого приближения целесообразно рекомен­ довать длй Ку многоступенного усилителя среднее значение меж­ ду значениями, найденными, исходя из возможных колебаний 1—Ку и допустимых колебаний интересующего нас параметра усилителя по кривым рис. 1.20—1.24 и 1.27—1.31. Так, в рассмот­ ренном примере можно принять для пятиступенного усилителя

Ку =0,92-7-0,93.

В тех случаях, когда к усилителю не предъявляют жёстких требований по стабильности его параметров, можно, исходя из рис. 1.27—1.31, рекомендовать для многоступенных резонанс­ ных усилителей при 5 норму Ку 0,9. При таком Ку, одна­ ко, фактический коэффициент усиления может отличаться от расчётного, найденного в предположении Уi2 = 0, в пределах —55%-4- + 45% (в зависимости от значения ф>); фактическая по­ лоса пропускания может отличаться от расчётной в пределах -50% -^- + 40%- Если важно лишь обеспечить удалённость от

Как показал анализ резонансного усилителя рис. 1.17, коэф­ фициенты трансформации трансформаторов, связывающих уси­ лительные приборы с контурами, выпадают из окончательного выражения для резонансной характеристики усилителя (они

Вид связи между контурами пары влияет на резонансную характеристику, однако это влияние существенно лишь далеко за пределами полосы пропускания, т. е. в области частот, кото­ рой мы в предстоящем анализе интересоваться не будем.

Как и при анализе резонансного усилителя, будем считать,, что проводимости У’ц и У22 усилительных приборов, а также про­ водимости генератора и нагрузки отнесены к соответствующим контурам, все эквивалентные контуры одинаковы и У12У21 всех усилительных приборов не зависят от частоты.

Общее выражение (1.109) может быть переписано примени­ тельно к рассматриваемому усилителю в виде

т ~ п

(1.123)

где У ф— входная проводимость ненагруженной пары контуров.

73.