книги из ГПНТБ / Скатынский В.И. Карманный справочник строителя

Коэффициенты условий работы конструкций, находящихся в условиях повышенной влажности или повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки

115

Модуль упругости древесины вдоль волокон независимо от породы древесины при расчете по второму предельному состоянию для определения деформаций конструкций, защищенных от увлаж­ нения и нагрева, находящихся под действием по­ стоянной и временной нагрузок, принимается рав­ ным £=100000 кг/см2.

Модуль упругости древесины при определении деформаций конструкций, находящихся в усло­ виях повышенной влажности, повышенной темпе­ ратуры или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки (без учета временной нагруз­ ки), вычисляется путем умножения на коэффи­ циенты условий работы конструкций.

Расчет центрально растянутых элементов про­ изводят по формуле

N

< R,р

где ^ N — расчетная продольная сила;

Fнт — площадь рассматриваемого поперечно­

го сечения нетто; при определении £ нт ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимаются совмещен­

ными в одном сечении;

R р — расчетное сопротивление древесины ра­

стяжению вдоль волокон.

Расчет центрально сжатых элементов произво­ дят по формулам:

на прочность

N

~ — < Яс ;

116

сечения для расчета на' устой­

вышает 25% F6p\

Fpac,, = ^ ит— при симметричных ослаблени­

ях, выходящих на ребро; при несимметричных ослаблениях, выходящих на ребра, элементы рассчитывают как внецентренно сжатые.

Коэффициент продольного изгиба q> определя­

ют по формулам:

при гибкости элемента Ж 75

117

при гибкости элемента Л>75

3100

Гибкость X цельных элементов определяют по

формуле

г— радиус инерции сечения элемен­ та, определяемый по формуле

/6р и F .р — момент инерции и площадь по­

перечного сечения брутто эле­ мента.

Расчетную длину элемента 1д определяют путем

умножения его действительной длины на коэффи­ циент:

1.0— при обоих шарнирно закрепленных кон­ цах;

2.0— при одном защемленном и другом свобод­

но нагруженном конце; 0,8— при одном защемленном и другом шар­

нирно закрепленном конце; 0,65 — при обоих защемленных концах.

113

Расчет изгибаемых элементов на прочность про­ изводится по формуле

М

где М — расчетный изгибающий момент;

Ян — расчетное сопротивление древесины изгибу;

Wpacч — расчетный момент сопротивления рас­

сматриваемого поперечного сечения. Гибкость сжатых элементов и их отдельных

ветвей не должна превышать: для основных эле­ ментов конструкций — 120, для второстепенных элементов — 150 и для связей — 200.

Площадь рабочего поперечного сечения нетто основных деревянных элементов конструкций должна быть не менее 50 см2 и не менее Ч2 полной

площади сечения брутто.

Предельные деформации (прогибы) изгибаемых элементов в долях пролета

П р и м е ч а н и е . При наличии штукатурки прогиб элементов перекрытий только от полезной нагрузки не должен быть более 1/350 пролета.

119

Расчетная несущая способность гвоздей т

П р и м е ч а н и е . 'Здесь с — толщина средних эле­

ментов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений в см-, а — толщина крайних эле­

ментов, а также более тонких элементов односрезных соединений в см\ d — диаметр гвоздей в см.

Расстояние между осями гвоздей вдоль воло­ кон для пробиваемых гвоздями элементов долж­ но быть не менее:

120

Расстояние вдоль волокон от гвоздя до торца элемента во всех случаях должно быть не менее

15 d.

Расстояние между осями гвоздей поперек воло­ кон при прямой расстановке должно быть не ме­ нее 4 d; при шахматной расстановке или расста­ новке косыми рядами под углом а < 45° оно мо­ жет быть уменьшено до 3 d.

Расстояние от крайнего ряда до продольной кромки элемента должно быть не менее 4 d.

Деревянные конструкции временных сооружений

При проектировании подмостей, опалубки, ле­ сов, кружал, складов, навесов, мастерских, контор, бункеров, эстакад и прочих временных сооруже­ ний следует руководствоваться Указаниями по проектированию деревянных конструкций времен­ ных зданий и сооружений и широко применять лесоматериалы лиственных пород, низкие сорта лесоматериалов хвойных пород, а также отходы лесопиления и деревообработки.

Расчетные сопротивления древесины конструк­ ций, длительно находящихся в увлажненном со­ стоянии, за исключением опалубки, понижаются умножением на коэффициент 0,85.

Применение древесины, поврежденной гниени­ ем, не допускается.

Расчетные сопротивления древесины других по­ род определяются как произведения расчетных со­ противлений сосны и ели на поправочные коэффи­ циенты, приведенные в таблице на стр. 113.

121

Основные расчетные сопротивления древесины сосны и ели в кг/см2

Расчетное

сопротивление

Объемный вес древесины принимается по таб­ лице, приведенной на стр. 116.

Модуль упругости древесины Е вдоль волокон в кг/см2

122

При расчете деревянных конструкций времен­ ных зданий и сооружений учитываются основные и дополнительные сочетания нагрузок.

Основные сочетания нагрузок: 1) постоянные

нагрузки — собственный вес конструкций; 2) вре­ менные, расположенные в наиболее невыгодных комбинациях нагрузки, куда относятся:

а) вес стационарного и передвижного подъем­ ного и транспортного оборудования (лебедок, транспортеров и т. п.) с введением динамического коэффициента 1,2;

б) вес находящихся на конструкции материа­ лов и других грузов. При расчете конструкций на прочность вес груза, укладываемого кранами, при­ нимается с динамическим коэффициентом 1,2;

в) вес возводимого сооружения, передающийся на поддерживающую вспомогательную конструк­ цию и другие фактические временные нагрузки.

Независимо от расчета на фактические нагруз­ ки все настилы и поддерживающие их балки долж­ ны быть проверены на следующие временные на­ грузки;

1) на сосредоточенную нагрузку — 130 кг от

веса человека с грузом, а также на сосредоточен­ ный груз 250 кг при бетонировании;

2) на равномерно распределенную нагрузку: на подмостях и лесах для каменной кладки и под опа­ лубку, а также на подвесных подмостях для мон­ тажных работ — 250; на подмостях и лесах для

123

грузки состоят из нагрузок основных сочетаний н ветровой нагрузки. Дополнительные сочетания на­ грузок учитываются только для отдельно стоящих конструкций.

Нагрузки, входящие в основные сочетания на­ грузок, умножаются на коэффициент перегрузки, принимаемый равным:

При расчете конструкций с учетом дополни­ тельных сочетаний нагрузок величины .расчетных нагрузок, кроме собственного веса, принимаются с коэффициентом 0,9.

Перегрузка отдельных узлов вспомогательных сооружений при выправке возводимого сооруже­ ния учитывается умножением величин усилий, при­ ходящихся на узел, от входящих в основные соче­ тания нагрузок на коэффициент:

124