книги из ГПНТБ / Кривандин В.А Керамические рекуператоры
.pdfbob являются SiO2 = 52—53,6%; A12O3 = 3—10%; Fe2O3—7— 10,5%; FeO = до 29,5%.
Причиной образования наплывов, иначе говоря, причиной износа рекуперативных трубок является взаимодействие SiC с окалиной и пылью, приносимыми из печи дымовыми газами. Плохая сопротивляемость SiC воздействию окислов железа приводит к необходимости добиваться максимального умень шения выноса дымовыми газами частичек окалины из печи. Целесообразно для очистки дымовых газов от пыли перед ре куператором предусматривать специальные карманы-шлако- вики, что по конструкции рекуператора возможно.
Работа на нагревательных колодцах и сталеплавильных печах
Карборундовые рекуператоры могут обеспечить весьма вы сокий подогрев воздуха, поэтому их можно применять на высо котемпературных печак, к которым относятся нагревательные колодцы. На рис. 40 показан нагревательный колодец, оборудо ванный трубчатыми карборундовыми рекуператорами [36, 37]. Качество нагрева в этих нагревательных колодцах низкое и по этому в настоящее время они мало распространены. В Совет
ском Союзе подобные нагревательные |
колодцы |
не |
применя |
|
ются. |
печь [35] емкостью |
30 т была оборудова |
||
Сталеплавильная |
||||
на карборундовыми |
рекуператорами и |
работала |
на |
пылевид |
ном топливе. Воздух подогревается до 450°, длительность плав ки составляла 9—10 час. После эксплуатации в течение 20 ме сяцев было заменено 25% рекуперативных трубок. В послед ние годы в литературе нет упоминаний о работе сталеплавиль ных печей, оборудованных карборундовыми рекуператорами.
5. Керамические рекуператоры из высокоглиноземистых материалов
Рекуператор конструкции В. Н. Зимина [17], предложенный
в 1934 г., составлен из трубчатых элементов, изготовленных из |
||||
специальной массы, содержащей 65% |
корунда (рис. 41). Го |
|||
ризонтальные швы, количество которых невелико, почти не ска |
||||
зываются на герметичности рекуператора, поскольку термиче |
||||
ское |
расширение и сжатие |
воспринимает |
свободно висящий |
|
конец трубы. Небольшая толщина стенок (10 мм) способству |
||||
ет достижению значительного |
коэффициента |
теплопередачи и |
||
увеличению термической устойчивости. Испытания, проведен |
||||
ные на небольшой печи, показали весьма высокие качества ре |
||||
куператора этого типа, о чем свидетельствуют приведенные |
||||
ниже данные: |
|
|
|
|
|
поверхность нагрева, .и2/н.и3: |
|
|
|
|
со стороны дымовых газов........... |
9,5 |
||
|
со стороны воздуха ................................... |
|
7,6 |
|
€ В. А. |
Кривандин |
|
|
81 |
to
Рис. 39. Трехзонная методическая нагревательная печь, оборудованная карборундовыми трубчаты ми рекуператорами
вес элементов в 1 м3, |
кг/нм3........................ |
386 |
||
живое сечение кольцевого пространства одно |
||||
го элемента, л2 ................................................. |
|
0,0022 |
||
температура дымовых газов, °C: |
1070 |
|||
на |
входе............................................ |
|
||
на |
выходе ................................................. |
|
720 |
|
скорость движения воздуха при СС, |
м/сек . . 2,0 |
|||
сопротивление рекуператора по воздушному |
||||
тракту, мм вод. ст........................................... |
°C: |
5 |
||
температура воздуха, |
27 |
|||
до рекуператора |
........................ |
|||
после рекуператора ................................ |
513 |
|||
суммарный коэффициент теплопередачи, отне |
||||
сенный к наружной поверхности элемента |
||||
ккал/м3-час-град ......................................... |
|
12,8 |
||
коэффициент избытка воздуха (по анализу ды |
||||
мовых газов): |
|
1,14 |
||
до рекуператора |
..................................... |
|||
после |
рекуператора .... |
. . 1,30 |
||
Значительная |
величина |
суммарного |
коэффициента тепло |
|
передачи, достигаемая в рекуператоре, |
объясняется благопри |
|||
ятным влиянием, |
которое |
оказывает |
установка внутренней |
трубы на процесс теплообмена. Воздух, поступая по внутренней трубе, подогревается, поскольку труба нагрета до значительной температуры в результате теплоотдачи излучением от наруж ной трубы. Несмотря на достаточно хорошие показатели, ре куператор конструкции В. Н. Зимина может быть применен только на небольших печах, так как для его установки тре буются значительные площади, а увеличение размеров труб вызовет значительные трудности при их изготовлении.
Рекуператор фирмы Отто [38], представленный на рис. 42 и 43, набран из фасонных огнеупорных блоков с вертикальными каналами эллиптического сечения. Блоки снабжены круговым выступом с одной стороны и соответствующей ему канавкой с другой. Благодаря этому блоки, которые укладывают на спе циальном растворе, образуют плотно связанные колонки, рас положенные рядами в продольном и поперечном направлениях. Расстояние между колонками определяется распорными кирпи чами различного размера. Дымовые газы проходят сверху вниз между колонками. По утверждению фирмы, рекуператор мо жет подогревать как воздух, так и газообразное топливо (на пример, доменный газ).
Скорости дымовых газов и воздуха рассчитаны так, чтобы был обеспечен хороший теплообмен при умеренном падении давления. Нагреваемый воздух движется снизу вверх; поэтому, так же как в рекуператоре системы Чампан-Штейн, воздух в рекуператор может подаваться под давлением и в результате естественной тяги.
По данным фирмы Отто, рекуператор обладает следующими преимуществами: 1) продолжительный срок службы огнеупо-
84
ров; 2) |
плотность |
соединений |
отдельных |
блоков, |
предупре |
|||
ждающая в |
значительной |
степени утечку |
газов или |
воздуха; |
||||
3) большая |
поверхность |
нагрева |
на |
единицу |
объема |
|||
(11,4 |
№/л«3); 4) |
достаточно высокий |
коэффициент |
теплопе |
||||
редачи |
(5,5 4- 6,5 |
ккал/м2 ■ |
час ■ |
град). |
Опытная величина коэф |
фициента теплопередачи позволяет предположить, что рекупе-
Рис. 40. Нагревательный колодец, оборудованный трубчатыми карборундо выми рекуператорами:
/ — подогретый воздух; 2 — топливо; 3 — дымовые газы
ратор фирмы Отто выполнен из огнеупорного материала высо коглиноземистой группы, поскольку полученный коэффициент теплопередачи превышает характерный для шамотных рекупе раторов и меньше, чем для карбошамотных и карборундовых ре куператоров. Плотность соединений между отдельными блока ми опытного рекуператора превышает плотность соединений во всех известных до настоящего времени керамических рекупера-
85
Рис. 42. Рекуператор фирмы Отто |
Рис. 43. Рекуператор фирмы Отто из |
||
из тонких блоков |
толстых блоков |
|
|
торах. Рекуператор |
позволяет |
подогревать воздух до |
высоких |
температур (900° и |
более) и |
дает экономию топлива |
до 32%. |
На печах, дымовые газы которых запылены или склонны к до горанию вне печи, может быть применен рекуператор фирмы Отто несколько другой конструкции (рис. 43). В этом случае че
86
рез блоки также проходят каналы эллиптического сечения для воздуха или газа, но стенки блоков толще, а каналы для дымо вых газов шире. Кроме того, предусмотрена возможность очи стки каналов в производственных условиях через специальные отверстия.
Рекуператоры фирмы Отто могут быть применены на боль шинстве печей (нагревательные печи и колодцы, сталеплавиль ные печи и т. д.). В отечественной практике данный рекупера тор не эксплуатируется.
Глава IV
ТЕПЛООБМЕН В КЕРАМИЧЕСКИХ РЕКУПЕРАТОРАХ
1. Общая характеристика
Керамические рекуператоры являются теплообменными ап паратами, применяемыми для утилизации тепла отходящих из печей дымовых газов. В них происходит передача утилизиро ванного тепла воздуху, поступающему на горение. В силу этого теплообмен в рекуператорах должен быть организован так, чтобы передача тепла от дымовых газов к воздуху была макси мальной.
Количество тепла, которое в рекуператорах передается от дымовых газов к воздуху, описывается следующим уравнением:
Q = Д' • Д/ср • F ккал/час, |
(13) |
где Д /ср — средняя разность температур горячего и |
холодного |
теплоносителя, °C. |
|
Суммарный коэффициент теплопередачи |
|
Теплообмен в керамических рекуператорах относится к |
|
сложным видам теплообмена и заключает в себе |
все виды |
теплоотдачи: конвекцию, излучение и теплопроводность.
На воздушной стороне рекуператора происходит конвектив ный переход тепла от твердой поверхности керамики к нагрева емому воздуху; на дымовой стороне наряду с конвекцией су щественную роль играет передача тепла излучением от дымовых газов к разделительной стенке. Большое влияние на теплопере дачу в керамическом рекуператоре оказывает тепловое сопро-
/ S \
тивление 1—1 разделительной стенки.
Теплообмен на воздушной, дымовой стороне и теплопередача через разделительную стенку характеризуются своими локаль ными коэффициентами теплоотдачи, которые объединены в сум марном коэффициенте теплопередачи К, входящем в основное уравнение теплообмена в рекуператоре.
88
Величину суммарного коэффициента теплопередачи часто в расчетах берут для плоской стенки:
|
К = ——----- |
-------- |
j— ккал/м2-час-град. |
(14) |
|
|
Яj |
X |
Я2 |
|
|
Определение суммарного коэффициента |
теплопередачи по вы |
||||
ражению |
(14) нельзя |
признать всегда |
целесообразным, по |
||
скольку в |
большинстве керамических рекуператоров |
фасонные |
кирпичи имеют форму труб и величину суммарного коэффициен та теплопередачи следует определять для цилиндрической стенки
|
*К |
|
-----------------1 |
. |
1 ] |
------------------ |
R? . |
1 |
ккал/м2 • час• град. |
|
(15) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
я2/?2 |
|
|
|
|
|
|
Величина *К |
называется коэффициентом теплопередачи трубы. |
|||||||||||||
Если же необходимо отнести количество тепла |
к площади |
|||||||||||||
внутренней |
или наружной |
поверхности трубы, то |
|
суммарные |
||||||||||
коэффициенты теплопередачи могут быть определены |
следую- |
|||||||||||||
щим образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ккал/м2 • час • град, |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Кг = |
|
|
— ккал/м2 • час-град, |
|
|
|
|
||||
где |
ой — коэффициент |
теплоотдачи |
на |
внутренней |
стороне |
|||||||||
|
|
трубы, ккал[м2 ■ час ■ град; |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
аг — то же, |
на |
наружной |
стороне |
трубы, |
ккал!м2 ■ час ■ |
||||||||
|
|
■ |
град; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ri |
и Ri — соответственно |
радиусы |
внутренней |
и |
наружной |
|||||||||
|
|
поверхности трубы, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Нетрудно убедиться в том, что величины суммарного коэф |
|||||||||||||
фициента |
теплопередачи, |
полученные по выражению |
|
(14) и |
||||||||||
(15), будут различны. Если карбошамотный рекуператор |
уста |
|||||||||||||
новлен на нагревательных |
колодцах, то для него будут |
обыч |
||||||||||||
ными следующие |
локальные коэффициенты теплоотдачи аг = |
|||||||||||||
= 10 ккал/м2 ■ час ■ град |
и |
щ = 30 ккал/м2 ■ час ■ град |
при X = |
|||||||||||
= 1 |
ккал/м ■ |
час ■ |
град; |
S =0,013 м; |
R\ =0,1 м и |
|
R2 = 0,14 м. |
Суммарные коэффициенты теплопередачи, подсчитанные по вы ражениям (14) и (15), будут различаться на 6%, причем эта разница будет тем больше, чем выше величины локальных коэффициентов теплоотдачи.
Необходимо помнить, что ошибка в определении суммарного коэффициента теплопередачи вызывает ошибку, равную ей по величине, при определении поверхности нагрева. Для рекупера торов нагревательных колодцев, поверхность нагрева которых
89-
обычно составляет 400 м3, ошибка в 6% составит 24 м2 или око ло 4 Л43 насадки рекуператора.
В выражениях (14) и (15) отдельные составляющие знаме нателя, характеризуя локальную теплоотдачу, оказывают опре деленное влияние на суммарный коэффициент теплопередачи, увеличение которого может быть достигнуто увеличением ло кальных коэффициентов теплоотдачи и уменьшением теплового сопротивления разделительной стенки.
Интенсификация теплопередачи в теплообменниках, рекупе ративного типа может быть достигнута, как известно, путем оребрения поверхности нагрева. Применение ребер в керамиче ских рекуператорах в литературе за исключением одной работы
[39]не освещается.
Вэтой работе об оребрении только упоминается, и, по мне нию автора,, она не дает оснований надеяться на его перспектив
ность для керамических рекуператоров. Применение ребер при ведет к быстрому засорению рекуператора и вызовет необходи мость создать повышенные давления, что уменьшит газоплотность рекуператора.
Теплоотдача на воздушной стороне
Теплоотдача на воздушной стороне рекуператора от керами ческой поверхности к воздуху происходит исключительно за счет конвекции, поскольку воздух практически не содержит много атомных газов, способных отдавать и поглощать тепло путем излучения. В керамических рекуператорах воздух проходит по
трубам или |
между ними; поэтому конвективный теплообмен |
на воздушной |
стороне следует рассматривать применительно |
к этим условиям. Величина локального коэффициента теплоотда чи на воздушной стороне рекуператора всегда меньше, чем на дымовой, поэтому его влияние на суммарный коэффициент теплопередачи сказывается особенно сильно. Нельзя не заме тить,, что исследований конвективного теплообмена в керамиче ских каналах почти не проводилось, и поэтому в расчетах при ходится опираться на данные, относящиеся к металлическим поверхностям.
Как известно, конвективный переход тепла в значительной мере зависит от режима движения теплоносителя. При ламинар ном движении газа (воздуха) внутри трубы величина коэффи циента теплоотдачи конвекцией может быть определена по гра
фику (рис. 44) 12]. |
На этом графике по оси |
ординат нанесены |
||
значения критерия Нуссельта, а по |
оси |
абсцисс — выраже |
||
ние——, в котором L — длина канала; |
d — гидравлический диа- |
|||
Ped |
•• |
Г-Г |
о |
wd |
Г, |
||||
метр канала; Ре— |
критерии |
Пекле, равный |
—, |
|
где w — фактическая скорость потока,, |
м!сек\ |
а —коэффициент температуропроводности, м2!час.
■90
Для приближенных расчетов может быть использована фор мула [40]
ак = ——— ккал/м2-час-град. |
(16) |
d°-ss |
|
В рекуператорах встречается турбулентное движение. |
Из |
учению конвективной отдачи при турбулентном движении по тру бе посвящено значительное количество исследований [51, 40, 41, 42,, 43]. В результате этих исследований установлено, что значи тельное влияние на кон
вективный |
теплообмен |
|
||
при турбулентном движе |
|
|||
нии |
внутри |
трубы оказы |
|
|
вают |
величины скорости |
|
||
и плотности |
движущейся |
|
||
среды, а также диаметр |
|
|||
и длина трубы. Вместе с |
|
|||
тем отмечено [37] незна |
|
|||
чительное влияние на |
ак |
|
||
температуры движущейся |
|
|||
среды. |
|
|
|
|
В работе [42] при по |
|
|||
мощи |
специальных |
при |
Pe-d |
|
способлений, |
вставляе |
|
||
мых в трубу |
(наподобие |
Рис. 44. Теплоотдача при ламинарном |
||
керамических |
вставок, |
движении |
применяемых в карборун довых трубчатых рекуператорах), исследовалось влияние на ак
завихрения потока. Оказалось, что турбулизация потока оказы вает значительное влияние на теплоотдачу, и тем больше, чем больше диаметр трубок. Исследования показали, что коэффи циент теплоотдачи возрастает пропорционально скорости и удельному весу в степени 0,8.
Для расчета теплоотдачи при турбулентном потоке может быть рекомендован ряд формул.
Так, при №> 10 000 коэффициент теплоотдачи конвекцией может быть найден по следующей формуле [2]:
|
ак |
А |
|
(17) |
|
|
d |
||
|
|
|
||
где w — фактическая скорость, м/сек', |
|
|||
7 — удельный вес, |
кг/м3; |
м; |
|
|
d — гидравлический |
диаметр, |
графику |
||
А—поправочный |
множитель, |
определяемый по |
||
(рис. 45). |
|
|
|
(прило |
Величина х0,8 может быть определена по номограмме |
||||
жение III). |
|
|
|
|
91