книги из ГПНТБ / Амелин А.Г. Производство серной кислоты из сероводорода по методу мокрого катализа
.pdfПри |
сжигании сероводородного |
газа |
высокой концентрации |
и конденсации серной кислоты в |
башне |
с насадкой (рис. 30, |
|
стр. 120) |
последнийчлен в знаменателе В" правой части уравнения |
(III, 66), выражающий количество паров воды в отходящих га зах, представляет очень малую величину, которую можно не учи тывать. В этом случае уравнение упрощается:
122,5
(III, 67)
0,225
1 — -(a-pc + Sd)
Если в процессе конденсации серной кислоты дополнительно добавляется вода в количестве К кг/час,> эту величину необхо
димо |
ввести в знаменатель правой части уравнения |
(III, 66). |
|||
|
|
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
|
1. |
Г. |
К- |
Б о р е с к о в, Катализ в производстве серной кислоты, Госхим- |
||
2. |
А. |
издат, 1954. |
Кокс и химия, № 7, 41 (1957). |
|
|
П. |
С е р ге е в, |
|
|||
3. |
А. |
Г. |
А м е л и н , |
Производство серной кислоты, Госхимиздат, 1956. |
|
4. |
К- |
М. |
М а л и н , |
Технология серной кислоты, Госхимиздат, |
1950. |
5.Н. М. Э м м а н у э л ь , Промежуточные продукты сложных газовых реакций, Изд. АН СССР, 1946.
6.А. В. А в д е е в а, Газовая сера, Госхимиздат, 1950.
7.Техническая энциклопедия, Справочник физ.-хим. величин, т. 3, 1929, стр. 436.
8.Справочник по транспорту газов, под ред. К- С. Зарембо, Гостоптехиздат,
9. |
1954. |
Д в о р е ц к и й , |
С. |
В. |
Т а т и щ е в , |
Саратовский природный |
||||||
А. |
И. |
|||||||||||
|
газ и рациональные методы сжигания его в топках котлов, Гостоптехиз |
|||||||||||
10. |
дат, |
1947. |
Metall |
und Erz, 20, |
532 (1937). |
|
|
|||||
W. |
S ie k е, |
|
|
|||||||||
11. |
Справочник сернокислотчика, |
под ред. К. М. Малина и К. А. Полякова, |
||||||||||
12. |
Госхимиздат, 1952. |
|
|
|
Z. phys. Chem., 69, 26 |
(1908). |
||||||
B o d e n s t e i n , |
K a t a y a m a , |
|||||||||||
13. |
А. |
Г. |
А |
м e л и н, |
ЖХП, № 10, 14 (1940). |
тумана вхими |
||||||
14. |
А. |
Г. |
А |
м e л и н, |
Теоретичгские основы |
образования |
||||||
15. |
ческих производствах, Госхимиздат, 1951. |
|
|
|||||||||
Н. |
А. |
А л я в д и н , |
Хим. пром., № 7, 415 (1956). |
|
||||||||
16. |
А. |
Р. |
C o l b u r n , |
|
A. |
G. Е d i s s о n, |
Ind. Eng. Chem., 33, 457 (1941). |
|||||
17. |
О. |
M. |
Т о д е с , |
Кинетика |
процессов |
кристаллизации и |
конденсации. |
|
|
Кинетика коагуляций и укрупнения частиц в золях, Сб. «Проблемы |
ки |
||||||||||
18. |
|
нетики и катализа», VII, Изд. АН СССР, |
1949 (стр, 91 и |
137), |
1930. |
||||||||
М. ' V о 1 m е г, |
Kinetik |
der |
Phasenbildung, |
Dresden u. |
Leipzig, |
||||||||
19. |
M. |
С м о |
л у x о в с к и й, Сб. |
«Коагуляция |
коллоидов»,ОНТИ, |
||||||||
20. |
Н. |
А. |
Ф у к с , |
Механика |
аэрозолей, Изд. АН СССР, |
1955. |
|
||||||
21. |
Н. |
Н. |
Т у н и ц к и й , |
ЖФХ, |
15, № 10, |
1061 (1941). |
среде, |
Изд. |
|||||
22. |
Н. |
А. |
ф у к с , |
Испарение |
и рост капель |
в |
газообразной |
||||||
|
|
АН СССР, |
1958. |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 А. Г. Амелин
Г Л А В А IV
АППАРАТУРНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ПРОЦЕССА ВЫДЕЛЕНИЯ ПАРОВ СЕРНОЙ КИСЛОТЫ
Процесс выделения серной кислоты является наиболее спе цифической стадией производства серной кислоты по методу
мокрого катализа. Конструкции ряда |
аппаратов, применяемых |
в процессе выделения серной кислоты, |
разрабатывались по ме |
ре освоения описываемого метода и характерны именно для процес са мокрого катализа. В связи с этим аппаратурное оформление процесса выделения серной кислоты рассматривается в отдельной главе данной книги.
Содержание сероводорода и паров воды в сероводородном газе, используемом при производстве серной кислоты по методу мокрого катализа, колеблется в широких пределах, в зависимо сти от состава горючего газа и применяемого метода его очистки После сжигания сероводорода и окисления сернистого ангид рида на катализаторе концентрация серного ангидрида и паров воды в газе уменьшается вследствие добавления воздуха. По скольку воздух содержит большое количество балластного азо та, различие концентраций S03 и паров воды в газах, полу ченных из различных сероводородных газов, значительно умень шается.
В табл. 23 приведен состав газов после контактного аппа рата, рассчитанный, исходя из степени -контактирования 97% и указанного в табл. 14 состава газов после сжигания (при соот ветствующем 3). Концентрация продукционной кислоты определе на по уравнению (III, 67).
Из данных табл. 23 видно, что содержание серного ангидри
да в контактном газе невелико и колеблется в пределах 2,2 —6 %. |
|
При повышенной влажности воздуха (в летнее время) и меньшей |
|
степени контактирования, а также |
при использовании сероводо-, |
родного газа низкой концентрации |
содержание паров воды в га |
зе больше, |
чем требуется для |
получения стандартного купорос |
ного масла |
(содержание H2S 04 |
не менее 92,5%, ГОСТ 2184—49). |
Поэтому |
процесс конденсации серной кислоты целесооб |
разно оформлять так, чтобы часть паров воды оставалась в га зовой смеси и выводилась из конденсатора вместе с отходящими газами. Из данных, приведенных в главе III (раздел «Выделение серной кислоты»), следует, что при определенном температурном
82
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 23 |
Состав |
контактного газа и концентрация продукционной |
кислоты |
|||
Количество |
Содержание |
Состав газа после контактного |
Концентрация |
||
|
аппарата, |
% |
|||
добавляемого . |
паров воды |
|
|
|
H 2SO4 в продук- |
воздуха |
в воздухе |
|
|
|
ционной кислоте** |
6 |
% |
so3 |
НаО |
/о |
|
|
|||||
|
И с х о д н ы й |
газ: |
85% H2S, |
4% Н20 |
94,0 |
14 |
1,5 |
6,0 |
|
7,8 |
|
14 |
2,0 |
6,0 |
|
8,1 |
92,2 |
18 |
1,5 |
4,7 |
|
6,9 |
93,1 |
18 |
1,5 |
4,6* |
6,9 |
92,4 |
|
20 |
1,5 |
4,2 |
|
5,9 |
92,5 |
|
И с х о д н ы й |
газ: |
6% 142S, |
4% Н20 |
|
0,8 |
1,5 |
3,4 |
|
•6,5 |
85,4 |
1,2 |
1,5 |
2,8 |
|
5,5 |
84,2 |
1,8 |
1,5 |
2,2 |
|
4,6 |
. 82,2 |
*Степень контактирования 95%.
**П ри полной конденсации SO: и паров воды.
режиме процесса конденсации паров можно создать такие ус ловия, при которых возникающее пересыщение конденсирующихся паров будет ниже критической величины во всех участках кон денсационного аппарата. При этом пары могут конденсировать ся на поверхности с любой заданной степенью полноты без обра зования тумана.
Процесс выделения паров серной кислоты может быть офор млен и без соблюдения указанных условий, так как в случае образования тумана его капли могут быть практически полно стью выделены при помоши специальных фильтров, установлен ных' после конденсатора. Однако вследствие необходимости боль ших затрат на очистку газа от тумана таким способом целесо образнее уменьшить туманообразование при выделении серной кислоты и создать условия, при которых образуются крупные капли. Известно, что степень очистки газа от тумана в элек трофильтрах возрастает с увеличением диаметра капель, так как скорость движения капель радиусом более 10~4 см пропор циональна величине радиуса в первой степени. В аппаратах, принцип действия которых основан на инерционном осаждении частиц, зависимость степени осаждения от диаметра капель еще более значительна.
Ранее было отмечено, что после конденсации в объеме пересы щение пара понижается благодаря конденсации паров серной кислоты на поверхности капель. В тех случаях, когда, несмотря на начавшийся процесс конденсации паров в объеме, пересыще-
6* |
83 |
йие не только не уменьшается,'но даже увеличивается и, следо
вательно, продолжает |
быть выше |
критического, |
одновременно |
|||
с конденсацией паров на образовавшихся |
каплях |
и их коагуля |
||||
цией |
происходит образование |
все |
новых |
капель. |
позднее, будут |
|
В |
таких условиях |
капли, |
образовавшиеся |
меньше ранее образовавшихся, и выделение капель в фильтрах будет происходить с меньшей полнотой. Отсюда следует, что при частичной конденсации паров в объеме в каждом отдельном случае необходимо поддерживать такие оптимальные условия процесса, при которых образуются наиболее крупные капли тумана.
Таким образом, в зависимости от условий охлаждения га зовой смеси после контактного аппарата, могут применяться два режима процесса конденсации паров серной кислоты: без образования тумана (при конденсации паров на поверхности) и с образованием тумана (при наличии объемной конденсации).
Каждый из этих режимов имеет свои преимущества и недостат ки, которые следует учитывать в практических условиях.
Для выделения серной кислоты при производстве ее мето дом мокрого катализа принципиально могут быть использова ны разнообразные аппараты, применяемые для конденсации и абсорбции различных паров и газов. Вследствие высокой темпе ратуры конденсации паров серной кислоты и сильного коррозион ного действия их на материалы, в промышленности распростра нены сравнительно немногие типы аппаратов. Основные из них рассматриваются в данной главе.
КОНДЕНСАЦИЯ В ТРУБЧАТЫХ АППАРАТАХ
При конденсации паров в трубчатом конденсаторе газовую смесь, содержащую пары, пропускают по трубам теплообменника, в межтрубном пространстве которого движется более холодный газ или жидкость.
Первые исследования процесса конденсации серной кислоты в трубчатых конденсаторах, проведенные в Советском Союзе, состояли в следующем1-4. Полую трубку или трубу с насадкой помещали в электрическую печь, температура в ней понижалась от одного конца трубы к другому. Нагретая примерно до 400° газовая смесь, содержащая серный ангидрид и пары воды, по ступала в трубу и по мере продвижения по ней охлаждалась. При этом вначале происходило образование паров серной кис лоты, которые затем конденсировались на внутренней поверх ности трубы.
Скорость охлаждения газовой смеси и, следовательно, ско рость конденсации паров регулировалась путем изменения тем - пературы по длине трубы.
Результаты лабораторных исследований подтверждают воз можность достаточно полного выделения паров серной кислоты
84
и полностью соответствуют приведенным в главе III данным, о том, что в трубах с насадкой достигается большая полнота выделения серной кислоты, чем в трубах без насадки.
Конденсатор, использованный на полузаводской установке4 (производительность 235 кг в сутки), представлял собой труб чатый теплообменник (рис. 17), состоящий из 37 фарфоровых труб (внутренний диаметр 15 мм, длина 1 м), заполненных фар-
.форовыми шариками диаметром 10 мм. Каждая фарфоровая труба заключена в стальную цельнотянутую трубу (внутренний диаметр 32 мм), кольцевое пространство между обеими трубами заполнено песком. В межтрубном пространстве находится вода, уровень которой контролируется при помощи водомерного стекла. Размер кольцевого пространства между трубами подобран с таким расчетом, чтобы поддерживалась достаточно высокая тем пература поверхности конденсации. При этом возникающее пе ресыщение паров серной кислоты не превышает критического. Пересыщение уменьшается также благодаря присутствию в тру бах насадки, на поверхности которой происходит дополнитель
ная конденсация |
паров. |
|
|
|
|
||
Результаты полузаводских опытов (табл. 24) показывают |
|||||||
возможность получения в трубчатом |
конденсаторе высококонцен |
||||||
трированной серной |
кислоты. Полнота конденсации |
в боль |
|||||
шинстве |
опытов |
превышала 99%. |
|
Т а б л и ц а 24 |
|||
|
|
|
|
|
|
||
Средние результаты полузаводских опытов конденсации паров серной кислоты |
|||||||
|
|
|
в трубчатом конденсаторе |
|
|
||
|
Температура газа, °С |
Количество |
Концен- |
Степень |
|||
Серия |
|
|
|
|
|||
на входе |
на |
входе |
на выходе из |
образующейся |
трация |
конден |
|
опытов |
H2 SO4 |
H 2 SO4 |
сации |
||||
|
в конден |
в тр) бки |
конденсатора |
г/мин |
% |
% |
|
|
сатор |
конденсатора |
|
|
|
|
|
1 |
308 |
286' |
168 |
173 |
9 2 ,7 |
9 8 ,4 |
|
2 |
300 |
270 |
150 |
152 |
9 2 ,4 |
9 9 ,4 |
|
3 |
298 |
|
— |
148 |
155 |
9 4 ,6 |
9 9 ,3 |
4 |
304 |
274 |
154 |
154 |
9 3 ,5 |
9 9 ,3 |
Полученные на основании полузаводских опытов данные бы ли использованы в 1940 г. для проектирования заводской ус тановки5. Трубы конденсатора на этой установке были выпол нены из термосилида, кольцевое межтрубное пространство за полнено расплавленным свинцом. Установка находилась в экс
плуатации |
очень |
непродолжительное время, однако полученные |
в течение |
этого |
времени данные подтвердили правильность ре |
шений, намеченных проектом. |
||
В начальный |
период промышленного освоения производст |
ва серной кислоты методом мокрого катализа в Германии рабо тало довольно много установок небольшой производительности (1—5 т в сутки). Выделение серной кислоты на этих установках
85
Газ
I
Пар
Сечете по Я-Б
1 2
Вода
Кислота
Рис. 17. Конденсатор серной кислоты полузаводской установки:
/ —стальные трубки; 2—фарфоровые трубки; 3—патрубки для водомерн о- го стекла; 4—патрубок для выхода газа; 5—футеровка (кислотоупорный бетон).
осуществлялось в трубчатых конденсаторах6- 8. Подобная же установка имеется в настоящее время в Чехословакии. Конден сатор кислоты на этой установке размещен в нижней части кон тактного аппарата и является его продолжением. Он представ ляет собой теплообменник, выполненный из стальных цельно тянутых освинцованных труб диаметром 53/58 мм, в которые
вставлены фарфоровые трубы диа- |
|
|
|||||||||
<метром 30 мм, заполненные кера |
|
|
|||||||||
мической насадкой. В межтруб |
|
|
|||||||||
ном |
пространстве |
конденсатора |
|
|
|||||||
находится |
кипящая |
вода. |
|
|
|
||||||
На |
|
основании |
|
лабораторных |
|
|
|||||
исследований |
и |
опыта |
работы |
|
|
||||||
промышленных установок по ме |
|
|
|||||||||
тоду |
мокрого |
катализа |
можно |
|
|
||||||
сделать вывод, что выделение |
|
|
|||||||||
серной кислоты в трубчатых |
кон |
|
|
||||||||
денсаторах может быть осущест |
|
|
|||||||||
влено |
без |
'образования |
тумана |
|
|
||||||
с практически достаточной пол |
|
|
|||||||||
нотой. Приводимые ниже расчеты |
Рис. 18. Схема процесса конденса |
||||||||||
показывают, что необходимые для |
ции паров серной кислоты в трубе: |
||||||||||
этого условия |
могут |
быть |
соз |
а—коэффициент теплоотдачи от газа к |
|||||||
даны в |
трубчатом |
теплообменни |
трубе; ав—коэффициент теплоотдачи от |
||||||||
трубы к воде; р—коэффициент конденса |
|||||||||||
ке без насадки и без специальной |
ции пара; f—коэффициент теплопровод |
||||||||||
ности пленки конденсата; X — коэффи |
|||||||||||
прослойки, |
обычно |
применяемой |
циент теплопроводности материала стенки |
||||||||
для |
уменьшения |
|
коэффициента |
трубы; t , f , t c, tB—температура |
газа, |
||||||
теплопередачи. Высокий коэф |
пленки конденсата, стенки трубы и воды; |
||||||||||
р, Рпк—давление конденсирующихся па |
|||||||||||
фициент |
теплопередачи |
как |
раз |
ров в газе и у поверхности конденсации* |
|||||||
желателен, так как при этом |
улучшаются технико-эконо |
||||||||||
уменьшаются |
размеры |
аппарата и |
|||||||||
мические показатели его работы. |
|
кис |
|||||||||
Рассмотрим |
схему |
процесса конденсации паров серной |
лоты в трубчатом конденсаторе (рис. 18). Тепло газа, движущего ся по трубе сверху вниз, передается пленке конденсата, стекаю щего .по внутренней поверхности трубы. Одновременно на плен ке конденсируются пары жидкости, выделяющееся при этом тепло также передается пленке.
Значительное количество тепла выделяется также при об разовании серной кислоты по реакции (111,3 ) по мере охлаждения газа, так как при 450° серная кислота почти полностью диссо циирована на S03 и Н .р. Тепло реакции, выделяющееся в соот ветствии с уравнениями (III, 3) [с учетом ассоциации паров— уравнения (III, 29) и (III, 30)1, передается от газа пленке конден сата, от нее—стенке трубы и от стенки трубы—воде.
Разность температур на внутренней и наружной поверх ности стенки трубы весьма незначительна, поэтому температуру внутренней и наружной стенки принимаем одинаковой.
87
Таким образом, процесс теплопередачи можно выразить урав нением:
|
|
|
|
C1 + Qe + Q S = Q* = |
Q8 |
(IV, 1) |
||||||
где Qj—количество тепла, передаваемого газом поверхности |
кон |
|||||||||||
|
денсации, ккал/час; |
|
серной кислоты, ккал/час; |
|||||||||
|
Q2—тепло |
конденсации |
паров |
|||||||||
|
Q3—тепло образования паров серной кислоты по реакции |
|||||||||||
|
(III, 3), ккал/час. |
|
|
|
|
пленкой конденсата |
||||||
|
Q4—количество тепла, передаваемого |
|||||||||||
|
поверхности трубы, ккал/час; |
|
|
|
|
|||||||
|
Qb—количество тепла, передаваемого поверхностью трубы |
|||||||||||
|
воде, ккал/час. |
передаваемого |
газом |
поверхности |
кон |
|||||||
Количество тепла Qlt |
||||||||||||
денсации, |
равно: |
Q1 = ccF (t-taK) |
|
|
(IV, 2) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
а—коэффициент теплоотдачи от газа |
к пленке конден |
||||||||||
|
|
сата, ккал/м2-час -град. |
|
|
|
|
|
|||||
t |
F—поверхность конденсации, м2; |
|
конденсации, °С. |
|||||||||
и tnK—температура |
газа |
и поверхности |
||||||||||
|
|
|
|
|
a = A-BRe™Pr" |
|
(IV, 3) |
|||||
где |
,X—коэффициент теплопроводности газа, ккал/м■час-град; |
|||||||||||
|
|
d—внутренний диаметр трубы, м; |
|
|
||||||||
|
Re—критерий Рейнольдса; |
|
|
|
|
|
||||||
|
Рг—критерий Прандтля; |
|
|
|
|
|
||||||
В, т, п—коэффициенты. |
паров |
серной |
кислоты определяется |
|||||||||
Тепло |
Q3 |
конденсации |
||||||||||
из |
следующего |
уравнения: |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Q2 = <7KLK |
|
|
(IV, 4) |
|||
где |
qK—количество сконденсировавшихся паров серной кислоты, |
|||||||||||
|
кг/час; |
конденсации |
паров серной |
кислоты, ккал/кг; |
||||||||
|
Ьк—теплота |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Як = $р{р — Рш) |
|
|
(IV, 5) |
||||
где |
[3—коэффициент массоотдачи (конденсации), кг/м2-час-мм |
|||||||||||
|
|
pm. |
cm.; |
|
|
|
|
|
|
серного ангидрида |
||
|
р—давление конденсирующихся паров |
|||||||||||
|
|
и серной кислоты, мм pm. cm.; |
|
|
||||||||
|
Рпк—давление насыщенного пара серной кислоты у поверх |
|||||||||||
|
|
ности |
конденсации, |
мм |
pm. |
cm. |
|
|
||||
|
|
|
|
р = Р' |
|
= |
4 |
BRem Рго - w |
(IV’ б) |
|||
где |
Р'—коэффициент массоотдачи, м/час; |
|
|
|
||||||||
|
D—коэффициент диффузии паров серной кислоты в возду |
|||||||||||
|
|
хе, м2/час; |
|
|
|
|
|
|
|
|
88
Pr£)—критерий Прандтля для передачи массы; |
|
|
||||
М —молекулярный |
вес серной |
кислоты; |
|
или |
||
R —газовая постоянная (0,082 |
м3■атм/кг-мол-град, |
|||||
62,4 мв-мм рт. ст./кг-мол-град); |
|
па |
||||
Количество тепла |
Q3, выделяющегося |
при образовании |
||||
ров серной кислоты |
по |
реакции (III, 3), |
составляет: |
|
|
|
Qa = q*U-<fi)L0 = P F ( p - p nJ ( \ - o * ) L 0 |
(IV, 7) |
где а0—начальная степень ассоциации паров серной кислоты, определяемая по уравнению (III, 29), доли;
L0—теплота образования серной кислоты, ккал/кг. Количество тепла Q4, передаваемого пленкой конденсата
поверхности трубы, определяем по уравнению:
|
|
|
<24 = Т ^ пк- 4 ) |
(IV, 8) |
||
|
где у —коэффициент |
теплоотдачи |
пленки конденсата |
внутрен |
||
|
ней поверхности трубы (в |
ккал/м2-час-град), |
выражае |
|||
|
мый уравнением |
Нуссельта9. |
|
|||
|
—темпер'атура |
пленки конденсата, °С; |
|
|||
|
/с—температура стенки трубы, °С. |
|
||||
|
Уравнение Нуссельта |
для коэффициента у: |
|
|||
|
|
|
-'=одаШ?Г |
<iv-9> |
||
|
где X—теплопроводность серной кислоты, ккал/м2час- град] |
|||||
|
р—плотность |
серной кислоты, кг/м3; |
|
|||
\ |
(х—вязкость |
серной |
кислоты, |
кг/час-м; |
|
|
g —ускорение |
силы |
тяжести, |
м/час2; |
|
d —внутренний диаметр трубы, м;
<7пл.—количество кислоты, образующей пленку, кг/час. Количество тепла Q5, передаваемого наружной поверхностью
трубы воде: |
(IV, 10) |
Qb = aBF(tc- t B) |
где ав—коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности тру
|
бы кипящей воде, ккал/м2-час-град; |
|
|
||||
^ —температура кипящей воды, |
°С. |
|
|
|
|||
По |
экспериментальны м данным, |
ав |
зависит от |
величины |
|||
- t . |
и имеет следую щ ие |
значения10: |
4,45 |
8,9 |
|
||
|
осв . . • |
• • • • • |
1,1 |
2,2 |
|
||
|
2200 |
3080 |
4100 |
5000 |
|
||
Все |
величины, |
входящие в уравнения |
(IV, |
I)—(IV, |
10), -зна |
чительно изменяются по длине трубы в процессе конденсации
паров в трубчатом конденсаторе, |
поэтому не представляется |
воз |
можным решить уравнение (IV, |
I) сразу для всего процесса. |
|
При расчете всю длину трубы |
делят на несколько участков и |
|
для каждого участка величины, |
входящие в уравнение (IV, |
1), |
89
принимаются постоянными11. После подстановки полученных значений в уравнение (IV, 1) и сокращения на F получаем:
— f n K ) + НР—Р п к Ж к + |
^ о ( ! — |
а ° ) ] = |
|
|
|
|
= *0,93 х ( ^ |
) 3 |
(t„K- |
О = |
«в(/с - /в) |
(IV, |
11) |
Уравнение (IV, 11) отражает |
условия, |
которые |
должны |
со |
||
блюдаться в любом участке конденсационной трубы. |
|
|
Чтобы наглядно пояснить влияние различных факторов на процесс кон денсации серной кислоты в трубчатом аппарате, приводится расчет одного
трубного |
элемента конденсатора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
И с х о д н ы е д а н н ы е : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Температура газа на входе в трубу (t) . |
|
|
|
450° |
|
|||||
|
|
Внутренний диаметр трубы (d) . . . . . |
|
|
0,03 |
м |
|
|||||
|
|
Наружный диаметр (dH) . ....................... |
|
|
0,035 |
м |
|
|||||
|
|
Сечение трубы ( [ ) ....................................... |
|
|
7-10~4 м2 |
|
||||||
|
|
Температура кипящей воды, омывающей |
|
|
|
100° |
|
|||||
|
|
трубу (tB) .................................................. |
|
|
|
|
||||||
Состав и количество газа приведены в табл. 25. |
|
|
|
Т а б л и ц а 25 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Состав, парциальное давление и количество газов |
на |
входе в трубу |
|||||||||
|
|
|
С учетом образования паров |
Без учета образования паров |
||||||||
|
|
|
|
H2S04 |
|
|
|
|
|
H2SO4 |
|
|
Компо |
Состав |
|
|
количество |
|
|
|
|
количество |
|||
ненты |
о / |
|
|
|
|
|
|
|||||
/о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
газа |
объем н. |
Р |
|
|
|
|
Р |
|
|
|
||
|
|
мм pm. cm. |
м^/час |
мм pm. cm. |
м&/час |
кг/час |
||||||
|
|
|
|
кг/час |
|
|
|
|
||||
so , |
5,22 |
39,7 |
1,044 |
3,729 |
|
40,3 |
|
1,060 |
3,786 |
|||
н 2о |
7,38 |
56,1 |
1,476 |
1,187 |
|
56,7 |
|
1,492 |
1,200 |
|||
h 2so4 |
0,08 |
0,6 |
0,016 |
0,070 |
|
— |
|
|
— |
— |
||
N, |
0 2 |
87,32 |
613,6 |
17,448 |
22,344 |
663,0 |
17,448 |
22,344 |
||||
и др. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
100,00 |
760,0 |
19,984 |
27,330 |
760,0 |
20,000 |
27,330 |
|||||
|
Р а с ч е т д л я у ч а с т к а I: |
|
|
|
|
|
|
При этой |
||||
|
Принимаем, что в конце участка I температура газа ;г=440°. |
|||||||||||
температуре для газа, |
состав которого указан в табл. |
25, величины в уравне |
||||||||||
нии (IV, |
11) имеют следующие значения: |
|
|
3): |
|
|
|
|||||
|
1) Коэффициент |
теплоотдачи по уравнению (IV, |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
т |
X |
B R emP r" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о 1 = |
- j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
), = 4,36-10“2 ккал/м-час-град\ d = 0,03 |
м; |
Рг = |
0,722 |
|
||||||
|
|
„ |
wd |
|
27,33-0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Re ~ (Хгаза “ |
7 ■10-« - 3,43 • 10-6.3600 |
- |
9480 |
|
|
где w—весовая скорость газа, кг!к?-час.
90