книги из ГПНТБ / Кукушкин В.К. Электромагнитные реле постоянного тока учебное пособие
.pdfПодставив в (2.82), получим
\ У / _____ 1 f t ) |
2 R * i |
(2.85) |
|
- R~ - |
|
Выражение (2.85) позволяет получить составляющую /3 |
||
суммарной электромагнитной |
силы поляризованного реле. |
Для этого определим производную энергии магнитного поля
в зазорах по перемещению, используя |
полученное выраже |
|||||||||
ние (2.85), |
|
Фп 2 |
d |
|
|
|
|
|
||
|
dW„а |
|
|
|
|
( 2.86) |
||||
|
dx |
2 |
' |
dx^Rbl R}j'2 ')- |
||||||
|
|
|||||||||
Учитывая равенство (2.84) и выполнив необходимые пре |
||||||||||
образования, получим |
|
|
|
Rio ) dRh |
|
|||||
|
dWn |
Ф п |
Ri, |
|
(2.87) |
|||||
|
dx |
|
(dh— |
|
|
|
dx |
|||
|
|
K |
Ri |
|
|
|
|
|||
Используя равенства (2.80) и (2.70), определим усилие |
||||||||||
|
Фп 2 |
Rb. — Ro, \ |
dRi, |
|
( 2. 88) |
|||||
|
h |
|
Rb |
- ) |
|
dx |
|
|||
|
|
|
|
|
||||||
Как следует |
из (2.88), |
направление действия |
силы / 3 за- |
|||||||
висит |
от знака |
|
|
„ |
dRi2 |
и знака разности (Яв„ — |
||||
производной |
|
|
|
|||||||
Яо, |
)• При обычной |
конфигурации |
рабочих |
воздушных |
зазоров с возрастанием и убыванием л: соответственно
возрастает |
и уменьшается |
сопротивление воздушного за |
||
зора Яв2 |
поэтому производная |
dRz2 |
всегда больше нуля. |
|
, |
||||
Несколько иное положение |
в |
этом |
случае с разностью |
|
(Я8, —Яв, )• При нулевом |
положении якоря эти сопротив |
|||
ления равны. Следовательно, / 3 = 0, |
т. е. при отсутствии |
тока управления якорь будет удерживаться в среднем по ложении. Однако это равновесие неустойчиво, так как при малейшем отклонении якоря от нейтрали сила / 3 будет направлена в сторону отклонения, способствуя его увели чению. Допустим, что якорь отклоняется влево от нуле вого положения (при этом dx~> 0, см. рис. 2.14). В этом случае сопротивление Яв, уменьшается, а сопротивление Ява
возрастает. Разность |
(Яв2 — Яв, ) > 0. |
Очевидно, сила / 3 |
будет также больше |
нуля, т. е. будет |
направлена в сто |
рону отклонения якоря. При перемещении якоря вправо от нейтрали (dx< 0) сопротивление Яв, возрастает, а сопро
тивление Ява уменьшается и разность (Яв2 — Яв, ) будет
60
отрицательной. Сила / 3 будет также отрицательной, на правленной в сторону отрицательных значений х (вправо).
Таким образом, в рассматриваемом случае усилие / 3, обусловленное энергией только поляризующего источника, в случае отклонения якоря от нейтрали стремится при жать его к ближайшему полюсу. Оно совпадает с направ лением усилия / 2 —электромагнитной силой обычного нейтрального электромагнита.
Зависимость силы / 3 от знака производной и соотно шения сопротивления /?В) и /?в создает предпосылки для
превращения ее в аналог возвратной пружины (так назы ваемая магнитная пружина). Для этого необходима спе циальная конфигурация воздушных зазоров, обеспечиваю-
щая отрицательный знак производной dRi, . Очевидно, в
этом случае усилие / 3 будет стремится возвратить якорь в нейтральное положение при любом его отклонении вправо или влево.
Из проведенного анализа можно сделать следующий общий вывод. Электромагнитные силы, развиваемые в по
ляризованном |
электромагнитном |
реле в случае |
движения |
|
якоря |
при сохранении постоянным потокосцепления управ |
|||
ления |
или |
тока управления |
‘-у > при одном |
и том же |
значении тока управления и положения якоря в общем случае отличаются на бесконечно малую величину. Это различие вызывается той составляющей общей электро магнитной силы, которая обусловлена только управляющим потоком. Если же учесть малую долю этого усилия в об щей величине электромагнитной силы, то можно считать их равными. Отсюда далее следует, что усилие / э можно
считать независимым от того, какой закон изменения по тока или тока управления имеет место в магнитной цепи поляризованного реле. В любом случае величину электро магнитной силы можно определять из выражений (2.27) или
(2.39).
При неучете малой величины составляющей электро магнитной силы, возникающей за счет лишь одного потока
управления, выражение |
электромагнитной |
силы поляризо |
||
ванного реле примет вид |
|
|
||
. |
|
(х) dWn (х ) |
(2.89) |
|
I Э= Ч |
|
дх |
дх |
|
Составляющая |
|
(•*) была |
нами |
определена выше |
и имеет вид (2.88) |
дх |
|
|
|
|
Къ, |
dRh |
|
|
|
|
(2.90) |
||
Уя = — F |
|
ЯьN |
dx |
|
|
|
61
Составляющую
/i. |
Wn (-У) |
(2.91) |
д х |
можно определить из следующих соображений применитель но к реле, конструктивная схема и схема замещения кото рого даны на рис. 1.11, 1.12 и 1.13.
Потокосцепление поляризующего потока с обмоткой уп равления может быть вычислено по формуле (2.73)
?п |
wv |
(2.92) |
(«Ч “ ф п, ). |
В данном выражении под ФП| и Фхи необходимо по
нимать абсолютные значения составляющих поляризующе го потока. Учитывая выражения (2.83), будем иметь
|
® у |
ф п |
(Я* |
- |
Rb, ). |
(2.93) |
|
|
= 2Rb |
||||||
Дифференцируя по перемещению л*, получим |
|
||||||
|
W y 0 n |
dRb2 |
dR bi |
)■ |
(2.94) |
||
d x |
2 Rfj |
' |
d x |
|
d x |
||
|
|
||||||
Из условия /?§ = |
-)- /?5j =-- const |
следует |
|
||||
|
dRb, |
dR% |
|
|
(2.95) |
||
|
d x |
|
d x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставив в (2.93), можем написать |
|
||||||
|
d'in |
% ф п |
|
dRb} |
(2.96) |
||
|
d x |
|
Rb |
|
d x |
|
|
|
|
|
|
|
Следует помнить, что при сделанных допущениях по
ляризующий поток |
является |
функцией только координа |
|
ты х. Поэтому |
“Гп |
|
|
|
Atyn |
|
|
|
d x |
д х ‘ |
|
После этого замечания, подставив (2.96) в (2.91), полу |
|||
чим выражение усилия /, в виде |
|
||
f , |
фп |
dRb |
(2.97) |
= iy w |
d x |
||
|
У^0 |
|
Выражения (2.97) и (2.90) после подстановки их в (2.89) позволяют выразить электромагнитную силу поляризован ного реле в функции тока управления гу и перемещения л
/ э = |
h wуфП |
dRb, |
Ф п2 |
^ |
(2.98) |
|
Rb |
d x ' |
2 * |
> d x ' |
|||
|
|
62
Нетрудно показать, что выражение электромагнитной силы через производную сопротивления левого воздушно
го зазора |
будет иметь вид |
(2.99)
Формулы (2.98) и (2.99) определяют величину электро магнитной силы, с которой якорь движется к контактам 1,3
(см. рис. 2.13) при положительном направлении потока уп равления.
При определении силы в случае движения якоря к кон тактам 3,2 в формулы (2.98) и (2.99) необходимо подстав лять отрицательные значения тока управления.
В случае плоских рабочих воздушных зазоров примени тельно к рис. 2.14 имеют место следующие соотношения:
8
Ri
|
|
|
|
|
(2.100) |
|
R\ |
PoS |
/ |
|
|
Из (2.100) |
получим |
|
|||
|
2х |
|
|||
|
|
Rb,-Rb |
( 2, 101) |
||
|
|
PoS |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
«К», |
|
1 |
(2. 102) |
|
|
d x |
[).05 |
||
|
|
|
|||
Подставив |
(2.101) |
и (2.102) |
в (2.98), получим |
выраже |
|
ние электромагнитной силы в следующем виде: |
|
||||
|
Фп°- |
х |
|
wv |
|
/э " |
|
■т + |
Фп Т ~ 1у • . |
(2,103) |
|
Если обозначить |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2Л04) |
|
|
|
Wy |
|
(2.105) |
|
К2= ФП-у- == const, |
то выражение для электромагнитной силы поляризованного реле примет вид
/э ~ -)- K-{ly ( 2 . 1 0 6 )
•63'
2.5. ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКАЯ И НАГРУЗОЧНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛЯРИЗОВАННЫХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ РЕЛЕ
Статической электромеханической характеристикой реле называется зависимость электромагнитной силы от переме щения якоря при постоянном значении тока управления —
— / э (х, i.y = const).
Кроме статической электромеханической характеристи ки, для анализа работы поляризованных реле используется так называемая нагрузочная характеристика, под которой понимают зависимость электромагнитной силы от тока управления при определенном положении якоря —
- ~ / э О У |
= c o n s t )' |
Как ту, так и другую характеристику можно построить, используя выражение (2.106). Из него следует, что электро механическая и нагрузочная статические характеристики носят линейный характер.
В действительности экспериментальные характеристики несколько отличны от линейных. На рис. 2.16 показан примерный вид реальной зависимости / э (х, гу =0).
Отступление от линейного закона наступает при боль ших абсолютных значениях перемещения, когда между якорем и одним из полюсов создается весьма малый воз душный зазор, а между яко рем и другим полюсом - боль шой. При этом уменьшается магнитное сопротивление цепи якоря, и на характер зависимости / э (х, гу == 0) ока
зывает влияние усилие / 2 (см. 2.3), создаваемое только
потоком управления. Однако ход якоря обычно ограничивается прямолинейным участком, что позволяет пользоваться при расчетах соотноше-
нием (2.106).
На рис. 2.17 представлено семеиство электромехани ческих характеристик поляризованного электромагнитного реле для различных значений тока управления.
Если отложить по оси ох величины смещения якоря от среднего положения при замкнутых контактах —влево х к
и вправо хК}(см. рис. 2.14) —и провести прямые, парал
лельные оси ординат, то точки пересечения этих прямых с электромеханическими характеристиками дадут величины электромагнитной силы при двух крайних положениях покоя реле. Например, если контакты 3,1 замкнуты
64
при iy = 0, на якорь будет действовать усилие, опреде
ляемое величиной ординаты а. Ее величина определится выражением (2.106) при /у = 0 . В этом случае
Л*: -V ^ |
Фп " |
х к, |
(2.107) |
|
-in S |
3 |
|
л, |
2 |
1 |
2 |
|
|
'■>■> - о. |
|
|
(2.108) |
||||
.V,. |
|
—о, |
|
|
|
|
Подставив в (2.107), |
будем |
иметь |
|
|||
|
|
/э |
фп 2 |
~ |
8. |
(2.109) |
|
|
;л05 |
2 3 |
' |
В другом крайнем положении, когда замкнуты кон такты 3,2 (при iy =0),
|
- |
— |
|
(2.110) |
|
Следовательно, усилие, с |
которым якорь прижимается |
||||
к контакту 2, будет |
|
|
|
|
|
|
|
ф п 2 |
о/—о/ |
( 2. 111) |
|
/ э |
"" |
а,-, 5 |
23 |
||
|
Предположим, что в исходном положении при гу = 0 замкнуты контакты 3,1. На якорь при этом действует уси-
65
лие, прижимающее его к контакту 1, определяемое выра жением (2.106). Для срабатывания реле необходимо подать в обмотку wy ток управления гу , величина которого опре
делится из (2.103) при условии равенства нулю силы, дей ствующей на якорь.
Приравняв (2.103) нулю, получим
ф п 2 '-Кг |
Wv |
0. |
(2.112) |
|
[Х0 S |
+ Ф« - Г 1 |
|||
|
|
Отсюда ток трогания
I. |
Ф, |
о, — о, |
(2.113) |
Vo 5 |
2 wv |
||
тр |
- - у |
|
Поток управления при этом будет
Ф т р = - |
Фп (83 - о,) |
(2.114) |
|
2 о |
|||
|
В том случае, когда реле находится в покое при замкну тых контактах 3.2. для переброса якоря к контакту 1 необ ходим ток трогания, величина которого определится равен ством
' тр |
[х0 5 ■2 Wy |
(2.115) |
|
|
|||
Поток управления, |
соответствующий этому току, будет |
||
Фтр |
ф n(V-V) |
(2.116) |
|
2 8 |
|||
|
|
Па практике рабочее значение тока управления (уста новившееся значение /у ) так же, как и для нейтральных
реле, берется больше тока трогания на величину коэффи циента запаса к3 .
Нагрузочные характеристики / э (^у, ;c= const) целесо образно строить при х = хКг и х = хН2. Их можно полу
чить или непосредственно по формуле (2.106), или путем перестроения семейства электромеханических характери стик.
На рис. 2.18 представлены нагрузочные характеристики для реле с двумя положениями якоря и равными величина ми отклонений якоря вправо и влево (хк = х к.)).
Электромеханические и нагрузочные статические харак теристики используются также для анализа поляризован ных электромагнитных реле с частичным и полным преоб ладанием. Как указывалось выше, в реле с полным преоб ладанием контакты 1 и 2 расположены по одну сторону ли нии симметрии ОО, (см. рис. 1.17), поэтому xKi и хк
имеют одинаковые знаки.
На рис. 2.19 приведены нагрузочные характеристики по ляризованного электромагнитного реле с полным преобла данием. В данном случае при гу=0 замкнуты контакты
3,2, т. е. x Kkj—x (см. рис. 1.17). Тяговое усилие, развивае мое при этом / э , может быть определено из выражения (2.111) а ток трогания - по формуле (2.115).
Частичное и полное преобладание может быть получено не только путем специальной установки неподвижных контактов. Этих же результатов можно достичь также пу тем создания двухобмоточного поляризованного реле с сим метричной установкой контактов. В этом случае по одной из обмоток протекает ток /н , создающий начальное намаг
ничивание, а по другой—ток управления. Таким образом, общая намагничивающая сила управления определяется суммой F„ ~\~Fy- Выбором величины тока обмотки подмаг-
ничивания можно установить различный режим работы реле.
На рис. 2.20 представлен график, характеризующий за висимость положения реле от величины тока управления. При построении этого графика не учитывается изменение тока в обмотке управления при движении якоря. Считается,
57
что реле Срабатывает мгновенно при достижении током зна чения тока трогания.
На графике стрелками показано, в каком направлении!) может перемещаться точка, находящаяся на том или ином участке графика и характеризующая состояние реле.
В том случае, когда неподвижные контакты 1.2 распо ложены симметрично или когда ток в обмотке подмагничивания равен нулю, реле имеет два положения покоя и рабо
тает с равным преобладанием. Ток |
трогания |
будет равен |
г TPi при замыкании контактов 3,1 |
и гтро при |
размыкании |
контактов 3,2.
Если в обмотке подмагничивания протекает ток /н , то в состоянии покоя (при iy =0) будут замкнуты контакты
3,1. Для срабатывания реле необходимо, чтобы ток в об мотке управления создал намагничивающую силу, направ ленную в сторону, противоположную намагничивающей силе обмотки подмагничивания.
Г Л А В А Т Р Е Т Ь Я
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ РЕЛЕ ПОСТОЯННОГО ТОКА
3. 1. ВРЕМЕННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕЙТРАЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ РЕЛЕ
Рабочий цикл электромагнита
Рабочий цикл электромагнита можно разделить на че тыре основных этапа. Эти этапы полностью присущи работе нейтральных электромагнитных реле и с некоторыми допол нительными условиями—поляризованным реле различного типа. Однако понятия и определения, полученные при рас смотрении работы электромагнита, применимы как для нейтральных, так и для поляризованных реле.
Все этапы работы можно проследить по рис. 3.1, где представлено изменение обобщенной координаты х и тока
в рабочей обмотке i во времени t.
Первым этапом рабочего цикла электромагнита являет ся процесс срабатывания, который начинается с момента подачи напряжения на рабочую обмотку (£=0; х = х н ) и за
канчивается приходом якоря из начального положения в конечное (t=tcp; х = х к). Этот этап определяется време
нем троганин (Сф) и временем срабатывания (^дв )
^ср“ ^тр ~Ь" |
(3.1) |
В период трогания, в течение которого якорь остается неподвижным, ток в рабочей обмотке возрастает до величи ны тока трогания (гтр), обеспечивающей равенство элек
тромагнитной силы силе противодействия. Затем якорь приходит в движение. Время трогания определяется не только рабочей обмоткой, схемой включения и условиями ее питания, но и параметрами магнитной цепи и противо действующими силами. '
Время движения при срабатывании (£дв) зависит от со
отношения электромагнитной и противодействующей сил, а также от массы подвижных частей. В этот период со
ва