книги из ГПНТБ / Белицкий В.И. Коммутаторы каналов радиотелеметрических систем учебное пособие

52

стоит в фиксации потенциалов коллектора и эмиттера первого тран­ зистора.

Второй вариант несимметричного триггера с непосредственной связью между коллектором одного транзистора и базой другого при­ веден на рис.2 .4 . Отличие его от предыдущей схемы состоит в том, что в триггере на рис.2.4 отсутствует источник U,pUKC, сопротив­ ление Pj-r и диод Дд и введены сопротивления J?3 и , Запуск схемы осуществляется в одну точку через Д| и Дд разнополярными импульсами.

пульсов.

В настоящем параграфе будет изложена методика инженерного расчета триггера, представленного на рис.2.4. Анализ этого триг­ гера [22] приводит к следующим основным расчетным соотношениям.

Условия существования двух состояний равновесия записывают­

53

Длительность процессов переключения в несимметричном триг­ гере ориентировочно оценивается по частотным свойствам исполь­ зуемых транзисторюв. Экспериментальные исследования различных схем несимметричных триггеров показывают, что длительность процессов переключения в них примерно на 20 - 50% корюче дли­ тельности процессов переключения в симметричных триггерах, рассмотренных в главе I . Поэтому можно считать, что максималь­ ная частота переключения несимметричных триггеров, выполнен­ ных на транзисторах с граничной частотой Ты =£ 10мгц, опреде­ ляется формулой

(2.38)

Для осуществления переключения триггера на эмиттер первого транзистора необходимо подавать поочередно положительный отпи­ рающий и отрицательный запирающий импульсы со следующими харак­ теристиками:

теля импульсов является максимальная частота переключений Fmnp,

тически на состояния равновесия схемы влияния не оказывают. Не­ которое изменение режима работа триггера наступает только лишь при Ь°з» Ю0°С, когда выходная проводимость транзистора h22ста­ новится соизмеримой с величиной у и членами, содержащими h.^ , при выводе формул пренебрегать нельзя.

Расчет триггера целесообразно начинать с выбора коэффи­ циента использования Кисп и источников питания Ек и Еэ . Ре­ комендуемая величина К^сп лежит в пределах 0,7 * 0,85, а напря­ жение источника коллекторного напряжения Ек определяется необ­ ходимым выходным напряжением Ugblx:

(2.43)

Выбор смещения Ед осуществляется из соображений общего миндаального числа источников питания в аппаратуре. Электронные блоки радиотелеметрической системы обычно содержат разнополяр­ ные транзисторы ( р -п -р и а - р - п ) , для питания которых не­ обходимы и положительные, и отрицательные напряжения. Поэтому для создания смещения на эмиттере целесообразно использовать один из имеющихся источников отрицательного напряжения. Напри­ мер, можно для питания триггера использовать симметричные ис­ точники смещения Ек = £ 9.

55

ции это гложет быть либо омическое сопротивление входа каскада селекции или включаемое в триггер сопротивление величиной от

На этом расчет несимметричного триггера заканчивается. Па найденным параметрам триггера можно проверить существование

57

Задавшись амплитудами тока запуска триггера 1отп=1ш - 1ма, в соответствии с формулами (2.48) и (2.50) нетрудно найти значение сопротивлений R, и #5 :

Г л а в а Ш

МНОГОФАЗНЫЕ МУЛЬТИВИБРАТОРЫ

Из известных схем кольцевых распределителей импульсов много­ фазный мультивибратор (рис.3.1) является наименее сложным и наи­ более надежным распределителем, поскольку в нем на каждый выход приходится лишь по одному транзистору и по три пассивных элемен­ та. Очевидными достоинствами многофазного мультивибратора (МФМВ) являются также его высокая экономичность и простота схемного вы­ полнения.

Указанные преимущества МФМВ уже в настоящее время сделали его одним из самых распространенных распределителей импульсов. Использование многофазных мультивибраторов позволяет совершенст-

58

вовать и такие схемы бортовой аппаратуры, как кодирующие и декодирующие устройства, делители частоты, преобразователи не­ прерывных величия в дискретные, цепи задержки и т .д .

Многофазные мультивибраторы относятся к распределителям импульсов с автоколебательным режимом работы. Однако они могут работать и в стартстопном режиме, а также хорошо синхронизи­ руются внешним напряжением.

Несмотря на очевидные преимущества, многофазный мультивиб­ ратор является малоизученным устройством. Поэтому прежде чем излагать методику его инженерного расчета, целесообразно оста­ новиться на принципе работы МФМЗ как распределителя импульсов и его основных характеристиках.

§ 3 .1 . ПРШШ РАБОТЫ МНОГОФАЗНОЮ МУЛЬТИВИБРАТОРА

Осциллограммы напряжений в некоторых точках многофазного мультивибратора представлены на рис.3 .2 . 3 установившемся авто­ колебательном режиме все транзисторы, кроме одного, например

Tlt заперты отрицательным напряжением Us , возникающим на их эмиттерах за счет протекания тока открытого транзистора Т7 по общеэМиттерному сопротивлению R3 . На базе транзистора Т7 за счет переходного процесса в предыдущем каскаде действует на­ пряжение

Рис.3.2

60

(S .I)

ил (Ь) = UKT(l+&)e~%

где

(3.2)

постоянная времени разряда конденсатора С , а

представляет собой коэффициент, учитывающий влияние входного сопротивления открытого транзистора RSxtaр Рэ на величину RK+

Транзистор Т1 работает в усилительном режиме. Поэтому на­ пряжение на его коллекторе ц.,(£)изменяется по закону, близкому к экспоненциальному. На его форму заметно влияет реактивный ха­ рактер нагрузки (нагрузкой является цепочка C-Rf ). Одновремен­ но с падением напряжений на коллекторе изменяется и напряжение