книги из ГПНТБ / Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области

где q — удельное сопротивление грунта погружению конуса в кг/см2 ;

QT — общее сопротивление грунта по боковой по­ верхности в т;

Исв— периметр сваи в см; Из — периметр трубы зонда в см;

Р"б-- нормативное сопротивление грунта по боко­ вой поверхности в кг/см2 .

При анализе зависимости изменения количества уда­ ров от глубины забивки (рис. 22) отмечается общее уве­ личение количества ударов с глубиной забивки свай; ли­ нии среднеарифметических значений количества ударов на каждые полметра погружения постоянно поднимают­ ся, что указывает на увеличение несущей способности свай. Отмечается, что для отличных друг от друга грун­ тов по физико-механическим данным требуется различ­ ное количество ударов на 1 м погружения. Так, в более влажных грунтах требуется меньшее количество ударов, чем в менее влажных. В летнее время верхние слои грун­ тов характеризуются очень низкой влажностью и, следо­ вательно, обладают высокими прочностными свойства­ ми. Поэтому на первые метры погружения требуется большое количество ударов. Вот почему необходимо бу­ рение лидер-скважин.

При анализе полученных значений несущей способ­ ности по данным забивки (рис. 23) обращает внимание большой разброс величин, хотя сваи погружались в пре­ делах небольших участков и в однородные грунты. При сопоставлении .значений несушей способности по данным забивки, полученных при статических испытаниях в грунтах естественного залегания, видно, что эти величи­ ны близки друг к другу (табл. 13). Но в то же время отмечается, что несущая способность свай по данным забивки, по сравнению с полученной расчетом по «Руко­ водству...» (37) при коэффициентах условий работы на случай невозможного замачивания грунтов выше на 1,36—1,19.

Анализ результатов статических испытаний свай в грунтах естественного залегания и в условиях замачи­ вания говорит о том, что во втором случае несущая спо­ собность 'ниже на 20—50°/о, то есть в среднем на 30%.

По данным статического зондирования несущая спо­ собность свай №№ 4, 4а, 5 и 5а в грунтах естественного

95

залегания и замоченных ниже, чем у свай, испытанных статическими нагрузками, соответственно на 1,3-1,2. Отношение несущей способности этих же сваіі, опреде­ ленной по данным статических испытаний и по «Руко­ водству» (37), составляет 1,2.

Несущую способность сван необходимо устанавли­ вать путем статических испытаний. При большом коли­ честве определений расчетных сопротивлений свай, по­ лученных статическим зондированием и при сопостав­ лении их с данными статических испытаний, можно вы­ вести региональный/переходный коэффициент от стати­ ческого зондирования грунтов к статическим испыта­ ниям. На необходимость перехода от статических испы­ таний к статическому зондированию грунтов, как наи­ более легкому и дешевому методу определения несущей способности свай, указывают и другие авторы (42).

чем почти половина из них упругие. Превышение пре­ дельной нагрузки на сваю в замоченном грунте приво­ дит к наступлению предельного состояния: осадка сваи носит провальный характер и протекает без увеличения нагрузки. Для висячих свай в замоченном просадочпом грунте решающее значение имеет расчет по несущей способности, но расчет по деформациям (осадка и про­ садка) тоже крайне необходим. Грунт обладает способ­ ностью распределять усилия и включать в работу под увеличением нагрузки новые прилегающие слои. На­ пряжение же па границе уплотненной зоны должно быть или равно, или меньше начального просадочного давле­ ния замоченного неуплотненного грунта.

Забитая свая находится в условиях напряженно-де­ формированного состояния. При замачивании же грун­ тов структурные связи в пределах уплотненной зоны и за ее пределами ослабевают, и свая в этом случае передает на основание значительно меньшую нагрузку. Сваи, за­ битые в маловлажные н более влажные грунты, при ста­ тических испытаниях в водопасыщенном состоянии имеют разную несущую способность, которая у первых значительно выше. Следовательно, исходная влажность грунтов оказывает влияние на несущую способность свай.

98

Обращает внимание тот факт, что лессовые грунты, представленные легкими суглинками и супесями, имеют зернистую структуру и характеризуются небольшими значениями пористости (40—42%), но вместе с тем не­ устойчивы в условиях замачивания и проявляют проса­ дочные свойства. В «Руководстве...» [37] несущая спо­ собность свай определяется при пористости не менее 43%, не практика показывает, что просадочпость про­ является и при меньшей пористости. Вот почему нам ка­ жется, что в этом нормативном документе следует пре­

мендует при расчете по несущей способности свай к ис­ пользованию таблицы 1 и 2, по которым получаются за­ ниженные величины. Анализ несущей способности свай по данным статических, динамических испытаний, ста­

С. Я- Боженкова, А. Керизель указывают на то, что наи­ более надежные объяснения различия несущей способ­ ности свай можно получить при исследовании характера изменения физико-механических свойств грунтов, окру­ жающих сваю. При забивке в ее основании формируется уплотненная зона, величина которой и степень уплотне­ ния оказывают большое влияние на несущую . способ­ ность сваи. Особенно большое значение имеет сцепление грунта уплотненной зоны. Ее размеры определялись при отрывке грунта через 10—20 дней после забивки сва/і.

скелета грунта на различном расстоянии от свай строи­ лись изолинии равных плотностей (рис. 30а, б).

Пци анализе кривых изменения объемного веса грун­ та и его скелета, пористости наблюдается хорошо выра­ женная закономерность изменения их естественных ве­ личин. Уплотнение грунтов при погружении-сваи проис­ ходит с некоторым увеличением по глубине и в стороны

99