![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Технология металлов и других конструкционных материалов учеб. пособие
.pdfмой отсоса запыленного воздуха. Удачно решена задача удаления
запыленного воздуха на бегунах модели 115, имеющих закрытый кожух.
Места сильного пылевыделения при пересыпке формовочных материалов с транспортера на транспортер оборудуются устрой ствами для обеспыливания (рис. 104). Падающий на транспортер ную ленту материал перемещается в металлическом кожухе 1, к которому присоединен раструб 3, связанный с трубопроводом 2 для отсоса пыли. Резиновый фартук 4 и резиновые полосы 5 препятст вуют выбиванию запыленного воздуха из-под кожуха.
При использовании отработанной смеси («горелой» земли) рекомендуется предварительная регенерация ее с целью удаления мелких частичек пыли. Надежной системой отсоса пыли должны быть оборудованы выбивные решетки и барабаны для очистки литья. Для уменьшения пылеобразования отливки в очистных бара банах увлажняют до влажности отходов (1—-2%)- Барабаны обору дуются местным отсосом через полые цапфы.
Формовочные машины должны быть снабжены предохранитель ными устройствами, исключающими возможность случайного пуска.
На участках плавки наибольшую опасность представляют опе рации выпуска металла и шлака из плавильного агрегата, транспор тировка жидкого металла и заливка форм. Для предохранения завалыциков шихты от ожогов необходимо оборудовать завалочное окно дверцами. В чугунолитейных цехах особое внимание обраща ется на безопасность выпуска чугуна из вагранки. Во избежание выброса и разбрызгивания металл при соприкосновении его с водой, влажными или заржавленными деталями ковши и другой инстру мент (ломики, счищалки шлака, ложки, стаканы для пробы металла и др.) должны быть тщательно подготовлены, просушены или подогреты. Футеровка и обмазка копильников, желобов и ковшей должна быть тщательно просушена. Вместо дров или кокса для этой цели рекомендуется газ, что устраняет выделение в цех СО и дыма. Во избежание расплескивания металла при транспортировке открытые ковши нельзя наполнять более чем на 7/8 высоты.
При выбивании пробки чугунной или шлаковой летки вагран щик должен находиться в стороне от оси летки. Для устранения опасности ожогов при закрывании летки вручную, рекомендуется механизировать эту опасную операцию. Наиболее удобным являет
ся применение копильника, в который чугун выпускается через постоянно открытую летку.
Очень опасна операция выбивки вагранки после плавки, так как при выпадении остатков («провала») пламя и горячие газы распространяются на значительное расстояние. Перед выбивкой вагранки надо остановить дутье и открыть фурмы; воду и сырость
на полу и приямках нужно убрать и засыпать эти места сухим песком.
Задвижки и скобы, удерживающие откидное днище вагранки, рабочий должен удалять, находясь в стороне, выбивание подпорок производить только длинным крюком или при помощи кольца и
180
цепи. Вагранки производительностью выше 3 г в час должны быть оборудованы механизмами для открывания и закрывания днища.
При заливке форм металлом требуется особая осторожность. На полу у места заливки не должно быть никакой сырости. Ковш нужно держать как можно ниже, направляя струю металла на сере дину литниковой чаши. Для исключения опасной ручной операции по задерживанию шлака в ковше может быть рекомендован чайниковый ковш (рис. 105), имеющий перегородку для удержания
ство
шлака. При заливке форм на движущемся конвейере нужно пользо ваться подвесными ковшами.
Заливочная часть конвейера должна иметь ограждения для предупреждения ожогов из-за выброса и разбрызгивания металла из форм. Раскреплять опоки и снимать с них груз после заливки допускается только после полного затвердевания металла в форме. Для уменьшения загазованности и предохранения от ожогов охла дительная часть конвейера, на котором перемещаются залитые фор мы, должна помещаться в специальные кожухи, оборудованные отсосом газов.
Г л а в а VI. ОБРАБОТКА МЕТАЛЛОВ ДАВЛЕНИЕМ
§I. Сущность и область применения обработки давлением
Воснове всех процессов обработки давлением лежит способ ность металлов и их сплавов под действием внешних (или внутрен них) сил пластически деформироваться т. е. необратимо изменять свою форму, не разрушаясь. При пластической деформации изменя ется не только форма, но в зависимости от условий деформации (температуры, скорости и степени деформации) также структура, механические и физические свойства металла.
Всовременной металлообрабатывающей промышленности обработка давлением является одним из основных способов произ водства. Ей подвергается около 90% всей выплавляемой в стране стали. Продукция целого ряда ее процессов не нуждается в после дующей механической обработке. В сочетании с термической обра боткой обработка давлением обеспечивает самые высокие механи ческие свойства металла.
Вмашиностроении наиболее широко применяются процессы горячей объемной и листовой штамповки. В современном автомоби ле до 80% штампованных деталей, половина из которых не подвер гается никаким другим видам обработки (исключая покраску), в тепловозе — 60%, в тракторе — 70%.
Основными процессами обработки металлов давлением явля ются: прокатка, волочение, прессование, свободная ковка, объемная
илистовая штамповка.
§ 2. Теоретические основы обработки давлением
Напряженное и деформированное состояние. Тело, подвергну тое действию внешних сил, находится в напряженном состоянии. Эти силы могут быть поверхностные, приложенные к поверхности тела, и объемные, действующие на весь объем теЛа, на все его точки (силы тяжести, инерции и т. д.). Под действием внешних сил в теле возникают внутренние усилия, интенсивность которых, отнесенная к единице площади, называется напряжением.
Внешние силы, приложенные к телу, вызывают его упругую или пластическую деформацию.
182
Изменение формы тела при его упругой деформации обусловле но изменением межатомных расстояний ввиду принудительного (вызванного приложением внешнего усилия) отклонения атомов от положения устойчивого равновесия.
Механизм пластической деформации иной. При наличии напря женного состояния тела между зернами (кристаллами) и внутри зерен (кристаллов) по плоскостям скольжения действуют сдвигаю щие напряжения, которые при достижении определенной величины, зависящей от природы тела, преодолевают сопротивление границ кристаллов и плоскостей скольжения внутри зерен и вызывают необратимые перемещения (сдвиги). Перемещения вызывают необ ратимое изменение размеров и формы зерен и всего тела. Так как для начала пластической деформации сдвигающие напряжения дол жны достичь некоторой величины, то, значит, пластическая дефор мация может происходить только в упругодеформированном теле.
Внешнее трение при обработке металлов давлением. На ход пластической деформации большое влияние оказывает внешнее трение. При перемещении деформируемого металла относительно рабочей поверхности инструмента в месте контакта возникает сила трения. Сила внешнего (контактного) трения изменяет схему напря женного состояния деформируемого тела, что в свою очередь приводит к увеличению усилия деформации, вызывает неравномер ное распределение деформаций в теле, вблизи контактных поверх ностей зоны затрудненной деформации со степенями деформации значительно меньше общей. Неравномерность деформации ведет к появлению дополнительных напряжений, которые сказываются на качестве готовых изделий. Наличие значительных сил трения сни жает стойкость инструмента. В некоторых случаях (прокатка фоль ги, волочение тонкой проволоки) благодаря действию значительных сил трения процессы пластической деформации становятся невоз можными без применения эффективных смазок.
Однако в некоторых случаях трение играет положительную роль. Так, в начальный период прокатки силы трения способствуют улучшению условий захвата металла валками.
Механическая схема деформации. Напряженное состояние в точке или в некотором объеме тела принято характеризовать схемой главных напряжений, т. е. нормальных напряжений, действующих на трех взаимно перпендикулярных площадках, на которых нет касательных напряжений. Деформированное состояние в точке пли в некотором объеме тела характеризуется схемой главных деформа ций, возникающих в направлении глайных осей. Совокупность схем главных напряжений и главных деформаций называется механиче ской схемой деформации.
Механическая схема деформаций оказывает существенное влияние на пластичность металлов. Наилучшие условия пластиче
ской деформации |
наблюдаются |
при объемном трехосном сжатии |
и схеме главных |
деформаций с |
одной деформацией растяжения, |
наихудшие — при схеме с двумя деформациями растяжения. Таким
1S3
образом, один и тот же металл имеет разную пластичность при различных механических схемах деформации.
Механическая схема деформации определяет и структуру деформированного металла. Максимальная главная деформация определяет форму зерна. Зерна вытягиваются в направлении глав ной деформации, так же ориентируется и межзеренное вещество. При высоких степенях деформации зерна вытягиваются в волокна (такая структура называется волокнистой).
При конструировании деталей и разработке технологии их изготовления с применением обработки давлением следует учиты-
Z17 |
ZZ77 |
7 |
7 |
/ |
// |
б // |
X |
Рис. 106. Напряженное (а) и деформированное (б) состояния
вать направление волокна, влияющее на механические свойства изделий. Наиболее высокое качество деталь будет иметь в тех слу чаях, когда максимальные нормальные напряжения (растяжение, сжатие) действуют вдоль волокна, а касательные (сдвиг, срез) — поперек.
Возможны девять схем главных напряжений (четыре объем ные, три плоские и две линейные) и три схемы главных деформаций (рис. 106). Однако при обработке металлов давлением наиболее часто встречаются две схемы главных напряжений: объемное трех осное сжатие, которое наблюдается при свободной ковке, объемной штамповке, прокатке и прессовании, а также объемное сжатие с одним растягивающим напряжением ( при волочении и листовой штамповке).
Схема главных деформаций с одной деформацией растяжения наблюдается при волочении и прессовании, с двумя деформациями
184
растяжения — при прокатке, ковке, объемной штамповке, двухосная схема деформации встречается при прокатке широкой полосы, при прокатке с натяжением и некоторых этапах листовой штамповки.
Температурно-скоростной фактор деформации. В процессе межзеренных и внутризеренных сдвигов происходит поворот и искрив ление плоскостей скольжения, засорение их мельчайшими обломка ми, затрудняющими скольжение, искажение кристаллической решет ки вблизи места сдвига и т. д., что вызывает возрастание сопротив ления деформации. Неравномерная деформация отдельных зерен и групп (блоков) зерен или частей тела приводит к возникновению дополнительных напряжений, которые также вызывают увеличение сопротивления деформации. Это явление называется наклепом или
упрочнением.
В процессе пластической деформации в результате теплового воздействия протекают процессы разупрочнения — возврат (отдых) и рекристаллизация, снижающие эффект упрочнения.
Возвратом называется процесс разупрочнения, вызванный теп ловым колебанием атомов и перемещением их к местам устойчивого равновесия, что ведет к снижению остаточных напряжений без пере стройки кристаллической решетки. Возврат происходит при темпе ратурах выше 0,25—0,30 Гпл Для чистых металлов.
Рекристаллизация — процесс, при котором в результате тепло вого воздействия происходит перестройка кристаллов деформиро ванного тела, зарождение новых кристаллов и их рост. Рекристал лизация происходит при температурах выше 0,4 ТПЯ для чистых металлов.
Различают следующие виды пластической деформации. Холодная деформация, или деформация с полным упрочнени
ем,— процесс, при котором происходит упрочнение деформируемого металла и отсутствуют возврат и рекристаллизация. Холодная деформация сопровождается повышением сопротивления деформа ции и снижением пластичности. Она дает возможность получать высокую точность размеров и хорошее качество поверхности.
Неполная холодная деформация, или деформация с неполным упрочнением,— такая, при которой за счет отдыха происходит сня тие части остаточных напряжений, некоторое снижение сопротивле ния деформации и увеличение пластичности по сравнению'с холод ной деформацией. Этот вид деформации имеет место при холодном деформировании с высокими скоростями.
Горячая деформация, или деформация с полным разупрочне нием,— такая, при которой во всем объеме тела успевает произойти рекристаллизация.
При неполной горячей деформации, или деформации с непол ным разупрочнением, рекристаллизация происходит не полностью, что ведет к значительной неоднородности структуры и возникнове нию дополнительных напряжений.
Влияние температуры, скорости и степени деформации на микроструктуру и механические свойства металла. Изменение тем пературы металла ведет к изменению механических свойств
185
(рис. 107). Предел прочности стали достигает наибольшей величины при 300° (рис. 107, а). Дальнейшее увеличение температуры ведет к уменьшению предела прочности, который при 800—900° снижается в, 8—10 раз. Относительное удлинение уменьшается при увеличении температуры до 300° и далее растет, достигая 70% при температуре
800°. Повышение температуры выше 850° |
ведет к |
росту |
зерна |
|
(рис. 107,6), что |
в свою очередь вызывает |
дальнейшее снижение |
||
предела текучести и увеличение относительного удлинения. |
|
|||
Рост зерна, |
вызванный нагревом в |
интервале |
температур |
|
850—1200°, не прекращается и при медленном охлаждении |
в этом |
Рис. 107. Зависимость механических свойств, стали от температуры и степени деформации
интервале. Более того, ниже точки фазовых превращений зерна металла сохраняют эти размеры, что ведет к изменению свойств металла при нормальных температурах.
На диаграмме (рис. 107, в) показана зависимость предела прочности и относительного удлинения стали от температуры пред варительного нагрева и медленного охлаждения на воздухе.
Микроструктура и механические свойства зависят не только от температуры обработки, но и от степени деформации. Поэтому влияние этих факторов следует рассматривать одновременно.
Из диаграммы рекристаллизации (рис. 107, г) видно, что для данного металла при некоторой температуре и степени деформации имеет место максимальный рост зерна. Интервал степени деформа ции, в котором при данной температуре наблюдается интенсивный рост зерна, называется критическим. С увеличением температуры этот интервал расширяется. Поэтому для получения малого зерна необходимо заканчивать обработку при более низких температурах.
Повышение скорости деформирования до 5—10 м/сек приводит к увеличению сопротивления деформации и снижению пластично
186
сти. Дальнейшее повышение скорости до 20—30 м/сек продолжает увеличивать сопротивление деформации, но ведет к повышению пластичности на 10—20%. Следует помнить, что повышение скоро сти деформации ведет к увеличению температуры, поэтому необхо димо учитывать температурно-скоростное влияние.
При установлении режима обработки металлов давлением необходимо помнить, что в условиях,-наиболее благоприятных для деформации, значение максимально допустимой степени деформа ции меньше для литой и крупнозернистой структур и больше для предварительно деформированной и мелкозернистой структур.
Основные законы пластической деформации. Наука о деформа ции опирается на определенные законы, которые дают возможность правильно понять природу пластической деформации.
Закон сдвигающего напряжения: пластическая деформация может наступить только в том случае, если сдвигающие напряже ния, возникающие в деформируемом теле, достигнут определенной величины, зависящей от природы тела и условий деформации, т. е. значительное развитие процесса пластической деформации металла возможно только путем скольжения.
Закон наименьшего сопротивления: в случае возможности пере мещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка перемещается в направлении наименьшего сопротив ления.
Закон постоянства объема: объем тела до деформации равен объему его после деформации. Фактически имеет место некоторое изменение объема, однако оно настолько мало, что им следует пре небречь.
§ 3. Нагрев металла перед обработкой давлением
Назначение нагрева. Основным назначением нагрева перед об работкой давлением является повышение пластичности обрабаты ваемого металла и снижение его сопротивления деформированию. Для обработки давлением нагретой стали ее следует привести в состояние твердого раствора — аустенита. При этом сталь имеет
.однородную структуру, обладает одинаковыми свойствами во всех частях, пластична и хорошо куется.
Нагревать до очень высоких температур, приближающихся к линии солидуса, не рекомендуется, так как при этом возможен перегрев и пережог металла. Перегрев — явление быстрого роста зерен при высоких температурах, ведущее к ухудшению механиче ских свойств металла. Он может быть исправлен термической обра боткой. При пережоге кислород проникает внутрь заготовки и окис ляет границы зерен. Металл становится хрупким и при ударе рассы пается. Никакой обработкой пережог не исправляется.
Ковать при низких температурах нельзя, так как сталь при этом обладает большим сопротивлением деформированию и мало пластична. Особенно опасно деформировать сталь в области темпе
187
ратур 500—300°, так как в этом интервале она очень хрупка легко дает трещины с изломом синеватого цвета (синеломкость).
Металл нужно ковать в том интервале температур, в котором его пластичность (способность изменять форму) наибольшая Это так называемый температурный интервал ковки. В его пределах металл должен находиться в однофазном состоянии, т. е. все его зерна должны иметь одинаковое строение и свойства тогда при ковке они будут деформироваться в одинаковой степени. Если же металл будет находиться в двухили многофазном состоянии то пластичность каждой фазы будет различная, деформация получит ся неоднородной и возможно разрушёние. Только углеродистые ста ли можно ковать при температурах, соответствующих двухфазному состоянию, так как аустенит и феррит между линиями GS и PS у доэвтектоидных сталей (см. рис. 10) обладают хорошей пластич ностью, а равномерная смесь аустенита с зернами цементита между линиями t S и S K у заэвтектоидных сталей также обладает доста точной пластичностью при температурах не ниже 750°.
Температурный интервал ковки различных сталей зависит от их химического состава и исходного состояния.
Режим нагрева. Правильно выбранный режим нагрева металла должен обеспечить быстрое и равномерное прогревание с наимень шими потерями на окалину и с наименьшей затратой топлива и энергии. Выбор режима нагрева зависит от свойств стали, формы и размеров заготовки и направления передачи тепла.
Качество нагрева в первую очередь определяется температурой печи в момент посадки металла. Если нагревается малоуглероди стая сталь, то ее можно загружать в печь, имеющую максимальную рабочую температуру, т. е. на 150-200° выше температуры начала ковки. При нагреве легированных сталей температура печи должна быть ниже для обеспечения равномерного прогрева.
Когда температура металла достигает критической точки (723°), в стали происходят структурные превращения, сопровождающиеся уменьшением объема, что влечет за собой уменьшение внутренних напряжений. Одновременно возрастает пластичность стали. Поэто му, начиная с 750°, нагрев можно вестй с любой скоростью без риска испортить поковку. Заготовки крупных сечений нужно выдер
живать некоторое время при температуре начала ковки, чтобы вы-
.ровнять температуру во всем их объеме.
Скорость нагрева стали зависит от ее теплопроводности, тепло емкости, формы и размера заготовки, температуры печи и распо ложения заготовок в печи. Наибольшей теплопроводностью обладают стали, близкие по составу к железу; меньшая теплопро водность у легированных сталей. С повышением температуры угле родистых сталей уменьшается их теплопроводность. С увеличением температуры теплоемкость стали возрастает и нагрев идет медлен нее, так как требуется больше тепла для нагрева до заданной температуры. Теплоемкость у разных металлов различна.
Скорость нагрева поковки зависит от ее формы и сечения, Ьыстрее нагреваются тонкие поковки, медленнее — массивные,
188
Очень сильное влияние на скорость нагрева оказывает темпера тура печного пространства. Работами советских ученых и инжене ров создан скоростной метод нагрева, основанный на доведении температуры внутри печи до 1400—1500° и обогреве заготовки со всех сторон. При этом необходимо, чтобы температура в печи регу лировалась автоматически и заготовки находились в ней точно уста новленное время. Сокращение продолжительности нагрева при скоростом методе объясняется тем, что передача тепла металлу происходит в основном за счет теплоизлучения стенок печи и газов и только небольшая часть передается непосредственным контактам с металлом. Количество же излучаемого тепла быстро растет с уве личением температуры.
Время нагрева заготовки в печи можно приблизительно опре делить по формулам Доброхотова. Для мягкой углеродистой стали время нагрева от 0 до 850°
|
|
zx = |
5 а D |/D |
ч, |
|
|
|
|
||
где D — диаметр круглой |
или |
сторона |
квадратной |
заготовки, |
и«; |
|||||
а — коэффициент, |
учитывающий расположение заготовок |
в пе |
||||||||
чи (принимается |
по табл. |
11). |
|
1200° |
требуется |
z2 — |
||||
Для _нагрева той же |
стали от |
850° до |
||||||||
= 5aD ]/Бч, а общее время |
нагрева от |
0 до |
1200° |
равно |
|
|
||||
|
|
г |
= |
lOaDj/ DH. |
|
|
|
соот |
||
Для высокоуглеродистых и высоколегированных сталей |
||||||||||
ветственно гх = 13,3aD |
IfD \ |
|
z%— 6,7aD VD\ z — 20<zD |
j/D . |
||||||
Дефекты, возникающие в металле при нагреве. В процессе на |
||||||||||
грева в пламенной печи металл омывается |
раскаленными |
Газами, |
содержащими кислород и водяной пар. При этом кислород окисляет поверхность металла, образуя окалину. Последняя появляется не
Расположение заготовки |
Табл. |
11. Коэффициент а |
« |
(X |
Расположение заготовки |
Ж |
|
|
|
гі |
1 |
|
|
|
Ж |
|
|
ж |
1 |
1,4 |
|
|
|
||
ш |
2 |
ш ж |
4 |
|
|
||
№ |
1,4 |
Ж а |
2 |
ш®. |
|
|
|
|
м и и . |
|
|
üft) а |
1,3 |
іПіи .3 й - Д |
1,3 |
|
|
189