книги из ГПНТБ / Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи

чиков и рассчитывается на высокие уровни мощности. Выполняя все функции квадратного и щелевого коаксиального моста, он вы­ годно отличается от них простотой конструкции и широкополос- ностью.

К о а к с и а л ь н ы й о т в е т в и т е л ь (рис. 15.22) представляет собой отрезок экранированной линии с двумя внутренними провод­ никами. Коэффициент связи такого ответвителя

На рис. 15.22а показано его использование для измерения сог­ ласования и мощности в коаксиальных трактах; ответвленная мощ­ ность свч поглощается детектором. В этой схеме длина ответви­ теля мала (/<СХ/4). Поэтому ответвляется незначительная доля волны, которая, согласно ф-ле (15.29), пропорциональна частоте:

Коаксиальные ответвители применяются также в телевизион­ ных распределительных сетях. При этом их нагрузкой являются

21

Рис. 15.22

коаксиальные кабели, идущие к телевизионным приемникам. Дли­ на / увеличивается вплоть до Х/4, чем достигается относительная

участок параллельной линии той же конструкции. Такие ответви­ тели служат для измерений прямой и отраженной волн в двухпро­

На двухпроводных воздушных линиях связи ответвление сиг­ нала в соседние пары проводов является вредным, создающим пе­ реходную помеху между цепями. Коэффициент связи К между це­ пями мал, так как расстояние между ними сравнительно велико, однако длины линий велики. Дл я нейтрализации этой связи цепи скрещивают, т. е. меняют местами провода в каждой двухпровод-; ной линии через определенные промежутки, равные, например, Ятги/16. Тогда ответвленные на соседних участках сигналы оказы­ ваются в противофазе и переходная помеха устраняется.

использовать резонатор, разомкнутый на концах. Такой резонатор имеет более высокую добротность, чем короткозамкнутый, так как в нем отсутствуют потери в замыкающем поршне. Отрезки запре­ дельных волноводов устраняют излучение из концов резонаторов.

ляется ответвителем с полной связью и мощность целиком пере­ дается из плеча 2 в плечо 4. Расстояние от точек присоединения 5

большую шунтирующую проводимость резонаторов в точках 5 я 6).

(Яи'С'^о) коаксиального резонатора для разделения двух близких частотных полос передатчика. Кратчайший путь /—4 выбирается для сигнала изображения, так как ответвитель не может быть хо­ рошо сбалансирован во всей полосе видеосигнала.

В полосе частот каждого передатчика входные сепротивления резонаторов конечны и не обеспечивают полной фильтрации сиг­ нала. Поэтому небольшая часть мощности из плеча 2 в полосе ча­ стот fa±A$2 отражается от точек 5 и 6 и попадает в плечо 3— к балластному сопротивлению. Какая-то часть волны из плеча / в спектре / І І ± Д І / І проходит через точки А и В и попадает также в плечо 3, т. е. отражений к передатчикам нет. Следовательно, пе­ редатчики взаимно развязаны и нагружены на согласованное со­ противление во всей полосе частот.

В узловые точки ответвителя включены разомкнутые на конце шлейфы Ztf, которые служат для компенсации индуктивных проводимостей, возникающих в месте тройниковых соединений коакси­ альных линий.

ся контактов на плоских пружинах из фосфористой бронзы. Авто­ матические замыкатели разомкнутых плеч препятствуют просачи­ ванию в них волн. Дл я увеличения электрической прочности уст­ ройства переключающим элементам придают округленную форму. Интересна конструкция гнезда (рис. 15.276), обеспечивающая кон­ такт у наружной поверхности внутреннего проводника соединяе­ мых коаксиальных линий.

4

Рис. 15.28

ласование тракта и предотвращая утечку мощности в закрытые каналы. Малоинерционными переключающими элементами в дру­ гой конструкции (рис. 15.286) служат резонансные кольца в пле­ чах /і-тройника, которые поворачиваются вокруг горизонтальной оси. В вертикальном положении плоскость кольца параллельна линиям электрического поля, и кольцо является идеальным отра­ жателем (см. параграф 13.7); в горизонтальном — она перпенди­ кулярна Е и волна проходит почти беспрепятственно.

сигнала к приемнику и легкость возникновения электрического про­ боя при поступлении в него свч импульса с высокой напряженно­ стью электрического поля. Разряд, возникающий под действием импульса, является затем эффективным отражателем этого ж е импульса.

На рис. 15.29 показан разрядник," представляющий собой по­ лосовой фильтр из четырех сосредоточенных резонаторов с чет­ вертьволновыми связями. Его внешние резонаторы — вакуумплотные окна (см. параграф 13.5), внутренние — сочетание емкостных конусов с фигурными индуктивными диафрагмами. Электрический

шой уровень начальной ионизации, который поддерживается ра­ диоактивным источником. В некоторых случаях на вспомогатель­ ный электрод подается опережающий на 0,2ч-1 мкс, импульс, соз­ дающий тлеющий разряд. Газовые разрядники непригодны для защиты высокочувствительных приемников вследствие просачива­

IПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ И ФЕРРИТОВЫЕ УПРАВЛЯЮЩИЕ УСТРОЙСТВА

П о л у п р о в о д н и к о в ы е у с т р о й с т в а успешно применяются в диапазоне от метровых до субмиллиметровых волн. Их достоин­ ствами являются: высокое быстродействие (от 0,1 не), малые га­ бариты и масса, незначительные мощности управления (от 1 пВт до 1 Вт), значительный срок службы (до 200 тыс. часов). Приборы изготавливаются на импульсную мощность до 1-+-10 кВт и среднюю до 10ч-100 Вт; в ближайшее время ожидается увеличение этих величин на порядок.

Для управления используется свойство полупроводниковых структур менять свое комплексное сопротивление при действии

в широких пределах сопротивление R центральной высокоомной і-области. Оно велико в обесточенном диоде и уменьшается при управляющем токе порядка 10ч-100 мА.

Эквивалентная схема диода (рис. 15.30в) учитывает емкость патрона или держателя Сп и индуктивность вводов L B . Дл я опти­ мизации работы диода необходимо, чтобы эквивалентное сопро­ тивление было активным. У р-я-диодов возможны два рабочих

Рис. 15.30

положения, соответствующих последовательному и параллельному резонансам. При отрицательном напряжении (к р-области прило­ жен «минус») емкость мала: С—С\; в этом случае получают после­

тиметровых и более длинных волнах. В устройствах с р-і-п-диода- ми обычно непосредственно изменяют их внутреннее сопротивле­

(14.29)] позволяет получить соотношение для ослабления в режи­

зонах используются распределенные p-j'-я-структуры, занимающие всю высоту волновода или линии. Ширина структуры может быть малой или близкой к ширине волновода а. На рис. 15.316 из вол­

лощающего аттенюатора (рис. 13.17), только в данном случае пог­ лощение в материале управляется внешним током. Хорошее сог­

ласование p-t-R-ПЛаСТИНЫ С ВОЛНОВОДОМ В обеСТОЧеННОМ С О С Т О Я Н И И ' достигается при 1=А/2 либо с помощью дополнительных перехо­

дов на ее концах, выполненных из диэлектрика с тем же значе ­

нием е.

Рис. 15.31

В монолитных микросхемах свч используется общий полупро­

Полупроводниковые элементы дают возможность создавать раз­ нообразные схемы с плавным и ступенчатым изменением затуха­

Рис. 15.32

любое число каналов. Включение последовательно нескольких дио­