книги из ГПНТБ / Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи
.pdfРаспределение тока по стенкам волновода важно знать при его конструировании. Большая плотность поперечных токов через реб ро волновода при волне Я 1 0 требует хорошей проводимости этих участков. У £-волн магнитное поле не имеет продольной состав ляющей Нг, следовательно, у токов нет поперечной компоненты; токи текут только в продольном направлении.
При исследовании и контроле режима волны в волноводе при ходится прорезать в нем узкие щели. Эти щели не вызывают за метных потерь на излучение только в том случае, если они распо ложены вдоль линий тока и не пересекаются токами в течение все
нп |
им |
го периода |
колебаний. Не- |
излучающие |
при распрост- |
Рвс 9.10 |
Рьс. 9.11 |
Часто возникает обратная задача — создание излучающей ще ли (Язл на рис. 9.10), которая является элементом щелевой волноводной антенны или используется для ввода энергии в волновод. Излучающая щель хотя бы часть периода пересекается линиями тока.
Тепловые потери в стенках волновода в большой степени опре деляются качеством обработки его внутренней полости. Толщина скин-слоя Д в сантиметровом диапазоне меньше одного микрона, поэтому неровности такой же величины заставляют ток течь по из вилистой кривой (рис. 9.11). Если в среднем крутизна получивших ся склонов составляет 45°, то путь тока и потери в волноводе уве личиваются примерно в V2 раз. Кроме тщательной шлифовки по верхности волновода, обязательна защита ее от коррозии, для чего поверхность серебрят (на стенках образуется плотный тонкий слой серебра) и покрывают защитными лаками.
Активная составляющая поверхностного сопротивления стенок волновода увеличивается за счет их шероховатости в кш раз по сравнению с определяемой ф-лой (6.25), т. е.
^s = W ( o A ) =0,5 KmkoZBoHnfiA.
Величина к ш заівисит от качества обработки проводящих поверх ностей и растет с частотой. В диапазоне сантиметровых волн к ш = 1,14-1,5.
КОЭФФИЦИЕНТ ЗАТУХАНИЯ ВОЛН В ВОЛНОВОДЕ
Составляющая коэффициента затухания ад, обусловленная ди электрическими потерями, рассчитывается по простой ф-ле (8.42) пригодной для Е и Я-волн в металлических волноводах. Чаще все го волноводы заполняются воздухом, причем принимаются меры для его очистки от пыли и влаги. В этом случае диэлектрические потери значительно меньше потерь в металле и могут не прини маться во внимание.
Составляющая коэффициента затухания, обусловленная поте рями в металлических стенках волновода, рассчитывается по ф-ле (8.45) ' ) . Для упрощения записи перейдем к нормированным волнам [см. ф-лы (8.46), (8.48)]:
а„р = § г j>(| Н" f + |И1г f)dl- |
(9-27) |
с х
Найдем коэффициент затухания основной волны Ню, структура поля которой была рассмотрена выше [ф-ла (9.24)]. Прежде всего, нужно перейти к нормированным значениям полей, для чего по ф-ле (8.25) определим мощность волны при произвольном ко эффициенте Но:
|
^ПH±fdS |
Ь7 |
R2 |
|
с . |
|
|
|
Нп kZK В ab |
|
|
||||
|
= f f |
H l |
\ |
|
j s i n ' E * d » f r = |
° 2 ' Р |
.(9.28) |
||||||||
|
S X |
|
|
|
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда находим |
нормированное |
значение |
коэффициента |
Я 0 в |
||||||||||
соотношениях |
(9.24): |
|
і |
2£г |
рн |
\о,5 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
т" М т е т - У |
• |
|
|
|
( 9 - 2 9 ) |
|||||||
где мощность |
Я н = 1 |
Вт введена в ф-лу |
(9.29) |
для |
сохранения |
раз |
|||||||||
мерности. В интеграле (9.27) фигурируют лишь составляющие |
маг |
||||||||||||||
нитного поля, касательные к стенкам волновода. |
Вдоль |
горизон |
|||||||||||||
тальных стенок, т. е. при |
у = 0 |
и Ь, согласно ф-лам |
(9.24), сущест |
||||||||||||
вуют составляющие |
Нг и Нх, |
|
а вдоль |
вертикальных (х=0 |
я |
а) |
— |
||||||||
только Нг. Величины полей у противоположных стенок равны |
меж |
||||||||||||||
ду |
собой. Учитывая |
согласно |
ф-лам |
(8.4) |
и (9.5), |
что |
1 + 62 /х2 = |
||||||||
= |
(Х2 + P 2 )/x 2 =#Vx 2 = (///кр)2 , |
а |
для |
|
внутренней |
среды |
ц = 1 |
и |
|||||||
kZB |
= koZBo, находим |
коэффициент затухания волны типа |
Я 1 0 2 ) : |
|
|||||||||||
|
a n p = ^ b l V i ) 2 J ( c o s 2 U + | i s i n ^ x ) d , - b |
|
|
||||||||||||
|
') Заметим, что ф-лы (8.42), |
(8.45), (9.27) |
и |
последующие неприменимы |
для |
расчета коэффициента затухания вырожденных волн, так как не учитывают связей, возникающих между ними в реальных волноводах.
2 ) Формулы для коэффициентов затухания волн Нтп (т (и n^sl) и Етп выводятся в задачах 9.3 и 9.4.
+ 2 |
2R< |
L 1 |
+ |
|
|
2 ^ |
X |
kzB р |
|
|
|
||||
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
14 |
|
|
|
|
х( 2£» |
|
_ Kmk ]inP Д 1 |
|
1 ^ кр |
(9.30) |
||
|
|
|
|
a |
/2 |
||
|
|
|
|
|
|||
Первый сомножитель в полученном выражении зависит от час |
|||||||
тотного диапазона: k~f, |
А ~ / - 0 |
' 5 . В большинстве |
случаев |
b~f~l, |
|||
так как размеры стандартных |
волноводов |
выбираются |
обратно |
||||
пропорциональными частоте, поэтому М / 6 ~ / - 1 |
, 5 . Второй сомножи |
тель одинаков для волноводов любого диапазона при соблюдении пропорций между сторонами а и b и соотношений между частота м и / и /К р. В частности, для волны типа # ю в одномодовом волно воде этот сомножитель меняется в пределах от 1,0 до 0,7, т. е. име ет порядок единицы. Таким образом, зависимость затухания от час тоты определяется первым сомножителем. Коэффициент затухания стандартных прямоугольных волноводов аП р пропорционален /', 5 .
Если теперь обратиться к конкретному типу волновода с фик
сированными размерами, |
то получим |
частотную |
характеристику |
|||
затухания, показанную |
на рис. 9.12, с |
пологим |
минимумом при |
|||
/ = ( 2 - ь З ) / К р . Увеличение |
затухания вблизи |
критической |
частоты |
|||
пропорционально \іУ |
К- |
Оно связано |
с уменьшением |
групповой |
||
скорости волны по мере приближения |
к /кр. |
Рост |
затухания при |
|||
высоких частотах пропорционален Rs~kA~ |
VY- Д л я оценки вели |
чины коэффициента затухания прямоугольного волновода с волной типа Ню вычислим длину I волновода, имеющего затухание 3 дБ
(табл. 9.2). |
Его кпд при полном согласовании [ф-ла |
(8.61)] г\ = |
= Рв/Рг=50%, |
а шумовая температура 7 ^ = 1 5 0 ^ при |
Г0 = 300К. |
Результаты расчета сведены в табл. 9.2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 9.2 |
|
Длины стандартных медных волноводов с затуханием 3 дБ |
|
|||||||||
при кш |
— 1,4 в зависимости от частоты |
|
|
|
|
|||||
f, |
ГГц |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
20 |
50 |
100 |
200 |
/, |
м |
2000 |
700 |
250 |
60 |
20 |
7 |
2 |
0,6 |
0,2 |
Из этой таблицы видно, что в низкочастотной части сантимет рового диапазона (3-^6 ГГц) такой волновод может иметь длину порядка 100 м. В диапазоне Юн-20 ГГц длина волновода практи чески ограничена десятками метров, а в миллиметровом диапазоне (f>30 ГГц) затухание волновода станозится слишком большим даже для коротких фидеров, соединяющих отдельные блоки аппа ратуры.
ВЫБОР РАЗМЕРОВ ОДНОМОДОВОГО ВОЛНОВОДА
Найдем размеры прямоугольного волновода, обеспечивающего пе редачу волны типа Ню с приемлемыми параметрами в диапазоне
частот от /н до fB и отсечку всех волн |
высших порядков. Для |
тако |
|
го волновода должно выполняться условие: f H > f 1 °р = у 8 Д / 2 а . |
Од |
||
нако выполнения этого условия еще |
недостаточно. Из |
рис. 8.12 и |
|
9.12 видно, что в диапазоне от / к р до |
1,25і/к р дисперсия |
и коэффи |
циент |
затухания волны |
в волноводе |
велики. Сигнал сильно,иска |
|||||||||||
жается |
(см. |
8.6) |
и ослабляется. Поэтому выберем /н ^=1,25 ,/^р . |
|
||||||||||
Появления волн |
высших |
порядков следует |
опасаться |
на |
верх |
|||||||||
них частотах диапазона. В |
зависимости от |
соотношения |
между а |
|||||||||||
и Ь ближайшими критическими частотами |
обладают волны |
типа |
||||||||||||
Яао или Я0 1 |
(см. табл. |
9.1). |
Следовательно, |
нужно, |
чтобы |
f B |
< f |
2 к р |
||||||
и / в < / ° к 1 р . |
В |
соответствии с |
ф-лой |
(9.17) ; /2 °р |
=*о J |
a = 2f%, f% |
= |
|||||||
= v f(2b) |
= (a/b)P°. |
Тогда |
из первого неравенства |
вытекает, |
что |
|||||||||
fa<2fl° |
. Чтобы |
второе |
неравенство не дало меньшего значения |
fa, |
||||||||||
нужно |
выбрать |
Ь^а/2. |
Коэффициент затухания волны Ню растет |
|||||||||||
с уменьшением |
размера |
Ь, поэтому желательно выбрать 6 = а/2 |
или |
|||||||||||
близким к этой величине. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Итак, |
одномодовый |
режим с умеренной |
дисперсией и |
приемле |
мыми коэффициентами затухания осуществим на волне типа Ню в диапазоне частот
f H < f < f B ; |
/н = 1 |
.25/£/» = 2/ £ (&< а/2). |
(9.31) |
||
В соответствии с |
условиями |
|
(9.31) /в //н=1,6 и относительная |
по |
|
лоса одномодового режима |
Я//о = 46%; где Я = / в — / н |
и |
/о = |
= 0,5(7в+/н)- На основе этих принципов разработан стандартный ряд волноводов, перекрывающий частотный интервал их практи ческих применений.
9.3.Волноводы с нерегулярностями. Предельная мощность
ВСТРЕЧНЫЙ И ПОПУТНЫЙ ПОТОКИ
Нерегулярностью в направляющей системе называют всякое из менение формы или размеров ее поперечного сечения и парамет ров заполняющего ее диэлектрика, наличие металлических или диэлектрических тел и т. п. Некоторые нерегулярности носят слу чайный характер (деформации стенок волновода, несовершенство их обработки), другие являются необходимыми для функциониро вания волноводных трактов (изгибы волновода, сочленения волно-
водных |
секций, переходы |
на другое сечение, |
элементы |
связи |
||
и т. д.). |
|
|
|
|
|
|
Нерегулярности нарушают структуру поля волновода; вследст |
||||||
вие этого возможно появление волн, отраженных |
от |
нерегулярно |
||||
стей; преобразование |
волн, |
т. е. передача части |
мощности |
распро |
||
страняющейся волны волне другого типа; увеличение |
напряженно |
|||||
сти поля |
в отдельных |
областях по сравнению с |
напряженностью |
регулярного волновода.
Рассматривая передачу сообщений по направляющим системам, полезным сигналом считают ту основную группу волн с определен ным спектром частот, на которую случайные нерегулярности прак тически не воздействовали і (за исключением некоторого изменения их амплитуды и фазы). Отражения и преобразования волн на нере
гулярностях создают дополнительные потоки волн, |
которые |
отста |
ют от полезного сигнала (или опережают его) и |
являются |
поме |
хой для приема сообщения. Помехи, созданные большим числом произвольно расположенных нерегулярностей, носят случайный ха рактер и изучаются статистическими методами. Различают сле дующие мешающие потоки волн.
В с т р е ч н ы й п о т о к — сумма волн, отраженных от нерегу лярностей. Эти волны приводят к рассогласованию на входе вол новода.
П о п у т н ы й |
п о т о к , о б у с л о в л е н н ы й |
о т р а ж е н и я - |
|||||
м и. |
Отраженная |
от нерегулярности волна частично вновь отра |
|||||
жается (рис. 9.13). Эта двукратно |
отраженная |
волна |
отстает от |
||||
основной на время |
t3=2l/u (и — групповая |
скорость); |
ее уровень |
||||
относительно |
основной волны равен Г\Гі, где Гі, Г2 — коэффициен |
||||||
ты отражения |
от |
нерегулярностей. |
Сумма |
волн, |
отраженных |
||
два, |
четыре и более раз от всех нерегулярностей |
в волноводе, со |
здает множество запаздывающих паразитных сигналов и называет ся попутным потоком за счет отражений.
П о п у т н ы й п о т о к , о б у с л о в л е н н ы й |
п р е о б р а з о в а |
||||
н и е м т и п о в в о л н . Эта составляющая |
попутного |
потока по |
|||
является только в многомодовых волноводах. |
На |
нерегулярности |
|||
НІ (рис. 9.14) передаваемая волна |
(например, |
#ю) |
частично пре |
||
образуется в другую (пусть ^ н ) , на |
нерегулярности |
Н2 |
происходит |
||
частично обратное преобразование волны ЕП |
в #1 0 . Таким образом, |
Встречная \ йолна
Т
і
|
' Я. |
|
— » |
т |
я |
— f t |
г |
і}6іинаН |
ВолHQ Е. |
||
|
|
її |
Рис. 9.13 |
|
|
Рис. 9.14 |
|
|
|
|
часть сигнала |
на участке / передается с иной групповой |
скоростью |
|||||
и приходит к |
концу |
волновода с относительной |
задержкой |
4 = |
|||
= /(1/ы2 —\/ui); |
если |
Ы 2 > « ь |
помеха опережает |
основной сигнал. |
|||
Относительная |
величина |
паразитного |
сигнала |
равна |
kik2, |
где ki, k2 — коэффициенты преобразования типов волн на нерегу лярностях. Сумма волн такого рода образует попутный поток за счет преобразования типов волн.
При определении интенсивностей попутных потоков принимают ся во внимание также фазовые соотношения между отдельными слагаемыми, определяемые фазовыми скоростями волн и фазами
КОЭффИЦИеНТОВ Гі, k{.
ПРЕДЕЛЬНАЯ И ДОПУСТИМАЯ МОЩНОСТИ
Э л е к т р и ч е с к и й п р о б о й . В тех случаях, когда волновод используется в передающих устройствах, он должен быть рассчи тан на определенную мощность. Ограничивающими факторами мо гут являться чрезмерный нагрев волновода и электрический про бой. При приемлемых на практике значениях коэффициента затуха ния температура стенок полого волновода, определяемая средней мощностью сигнала, обычно не превосходит допустимых величин, так как обеспечивается интенсивное охлаждение его стенок. Огра ничение мощности из-за возможности пробоя существенно при пе редаче импульсных сигналов высокого уровня.
Назовем предельной РПред мощность сигнала в максимуме, при которой в волноводе еще не возникает электрический пробой, при условии, что волновод согласован с нагрузкой (режим бегущей волны) и в нем отсутствуют нерегулярности. ЯПред рассчитывается по напряженности пробоя £Проб в той области волновода, где на пряженность электрического поля максимальна.
Д о п у с т и м а я |
м о щ н о с т ь Р д о п определяется с учетом согла |
сования волновода |
и возможности увеличения напряженности по- |
ля на нерегулярностях. Отраженная от нагрузки волна уносит часть мощности, поэтому полезная мощность волновода равна раз
ности мощностей падающей |
и отраженной волн |
(см. 8.9): |
|
|
|||||||||||||||
Р = |
Р+-р- |
= |
\[г*]а-\и-?=(\и+\ |
|
|
|
+ \1Г\)(\и+\-\и-\) |
|
= |
|
|||||||||
|
|
|
= |
I ы |
'max І и |
^тіп = |
і u |
\тах #бв= |
I1 \тах К(,ъ. |
|
|
(9.32) |
|||||||
где | ы | т а х , |
| * | т а ж |
— нормированные |
значения |
напряжения |
и тока |
||||||||||||||
в пучностях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Из этого выражения следует, что полезная |
мощность при за |
||||||||||||||||||
данном |
| ы | т а ж |
пропорциональна |
к б |
в . |
Поэтому |
допустимая |
мощ |
||||||||||||
ность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ д оп = |
Рпреякбв1Кю |
(9.33) |
|||||||||||
где кв |
— |
коэффициент, |
который |
учитывает |
|
действие |
нерегуляр |
||||||||||||
ностей, создающих местное увеличение поля, |
|
а также |
некоторую |
||||||||||||||||
начальную |
ионизацию газа, |
понижающую напряженность пробоя. |
|||||||||||||||||
В расчетах |
принимают |
к н = 2-^3,5; |
/СбВ = 0,7. |
|
Общий |
коэффициент |
|||||||||||||
запаса |
(кн /кбв) |
считают |
равным |
3-f-5. Допустимая |
|
мощность |
в |
||||||||||||
3—5 раз меньше |
предельной |
из-за |
увеличения |
|
напряженности |
поля |
|||||||||||||
в ряде |
областей |
волновода |
|
за |
счет |
неполного |
согласования |
с |
|||||||||||
нагрузкой |
и существования |
нерегулярностей. |
При амплитудной мо |
||||||||||||||||
дуляции значение .Рдоп, как и ЯП ред, |
должно |
соответствовать пико |
|||||||||||||||||
вой мощности |
(в максимуме |
огибающей). |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Р а с ч е т п р е д е л ь н о й |
|
м о щ н о с т и . |
|
Пробой |
возникает |
в |
|||||||||||||
той области, где напряженность поля |
максимальна. |
Дл я |
волн, |
||||||||||||||||
имеющих продольную компоненту |
|
электрического |
поля, следует |
||||||||||||||||
учесть, что Ez |
и |
Е сдвинуты по фазе |
на 90°, |
и поэтому |
Етах |
||||||||||||||
= М а х { £ 2 ; |
Е±) не превосходит |
максимального |
|
значения одной |
из |
||||||||||||||
указанных |
компонент. |
Предельная |
мощность |
|
Рпред |
соответствует |
|||||||||||||
Етах= ЕТ1р0б. |
Связь между мощностью |
и |
напряженност |
||||||||||||||||
устанавливается выражением (8.25) и формулами для структуры |
|||||||||||||||||||
поля нужной |
волны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Напряженность |
поля |
пробоя |
зависит от температуры, давления |
и состава газа, заполняющего волновод, а также от частоты коле баний. Если волновод заполнен воздухом при нормальных давле нии и температуре, то £ П р о б ~ 3 М В / м = 3 0 кВ/см. Минимум •Епроб В сантиметровом диапазоне соответствует для большинства газов абсолютному давлению порядка 0,0014-0,01 ат; такие давления ис пользуются в газоразрядных антенных переключателях.
Для повышения мощности передачи можно работать с высоким вакуумом или, наоборот, высоким давлением. В технике, как пра вило, повышают давление внутри волновода. К этому методу осо
бенно |
часто прибегают |
в аппаратуре, |
работающей на больших |
|
высотах, где атмосферное давление незначительно. Для |
давлений |
|||
выше |
0,1 атмосферного |
Ещ,0§ в |
любом газе примерно |
пропорци |
нально |
давлению. |
|
|
|
Ш
Поле пробоя в воздухе можно увеличить добавлением газов, содержащих галоиды (арктон, фреон, элегаз — SFe). Нужно, од нако, иметь в виду, что при разложении эти газы дают вредные продукты, вызывающие коррозию.
П р е д е л ь н а я м о щ н о с т ь о с н о в н о й в о л н ы п р я м о у г о л ь н о г о в о л н о в о д а . У волны типа # ю имеется только одна составляющая электрического поля [ф-ла (9.24)]: Ёу=
— —i(kZB/l)H0s'mlx, которая достигает максимума при х=а/2; | я = я/2. Переходя от эффективных значений поля к максимальным
и положив Етах=Еир0б, |
получаем |
|Яо|прЄ д= (| £ п Р о б |/К |
2)l/kZB. |
||||
Очевидно, предельная мощность равна отношению |
| Я 0 | ^ р е л |
к нор |
|||||
мированному коэффициенту |
| Я § | 2 [ ф - л а |
(9.29)]: |
|
|
|
||
Р п р е д - ^ |дя| |
J |
- - U Z T |
- |
T ~ Z 7 |
ПРО6' |
1 |
} |
9.4. Волноводы П- и Н-образного сечения
Частотный диапазон работы прямоугольного волновода в одномодовом режиме составляет согласно соотношению (9.31) /в//н=1Д Этот диапазон увеличится, если уменьшить / к р основной волны, не меняя заметно критической частоты ближайшей высшей волны. Та кую возможность реализуют П- и Н-образные волноводы (рис. 9.15).
Рис. 9.15
Основная волна этих волноводов является аналогом волны ти па Яю прямоугольного волновода. В данном случае поперечные электрические и магнитные поля концентрируются преимуществен
но в узком зазоре шириной d. Продольная |
компонента Hz относи |
|||
тельно невелика. Поле в зазоре |
близко по структуре к ТЕМ волне, |
|||
у которой |
/кр = 0. |
Поэтому П- |
и Н-образные волноводы име |
|
ют более |
низкую |
критическую |
частоту fl° |
, чем прямоугольный |
волновод с теми же габаритами. В то же время уменьшение высо ты центральной части волновода несколько повышает критическую частоту волны типа Яго, у которой максимумы поперечного поля по падают в высокие части волновода. Поэтому диапазон одномодового режима работы П-образного волновода можно увеличить более
чем в два раза по сравнению с диапазоном прямоугольного. Дан ные для П-образных волноводов приведены в табл. 9.3.
Т а б л и ц а 9.3 Критические частоты и относительная полоса одномодового режима
двух типов П-образных |
волноводов (рис. 9.15а) |
|
|
||||
Ь/а |
ail а |
bjb |
10/ |
,10 |
,20/ |
,20 |
nih |
|
|
|
'кр' |
'кри |
'кр' |
'крО |
|
0,45 |
0,155 |
0,417 |
0,705 |
1,025 |
80% |
||
0,45 |
0,17 |
0,171 |
0,486 |
1,070 |
111% |
||
П р и м е ч а н и е . Здесь |
fK pjj —критическая частота |
прямоугольного |
волново |
||||
да размерами а х ft; n=fB—fH\ |
fB=f™; |
fH =i ,25 |
|
|
|
Н-образный волновод (рис. 9.156) представляет собой два сло женных по высоте П-образных волновода. Поэтому критические частоты волн типа Яю и Я2 о в нем определяются той же таблицей.
Итак, Я и Я-волноводы имеют меньшие габариты и существен но большую рабочую полосу частот по сравнению с прямоуголь ными. Однако повышенная концентрация электрического поля в узком зазоре и увеличение поверхности стенок весьма значительно уменьшают мощность и увеличивают коэффициент затухания вол ны, что ограничивает область применения этих волноводов.
9.5. Волноводы кругового сечения
СТРУКТУРА ПОЛЯ И ТИПЫ ВОЛН
Рассмотрим металлический волновод, стенки которого представля ют круговой цилиндр (рис. 9.16).
Е - в о л н ы . Волновое ур-ние (8.14) для продольной составляю щей Ег записывается в цилиндрической системе координат следую щим образом:
1 |
дЁ, |
, |
1 |
д*Ёг |
, |
. • |
0. |
|
(9.35) |
|
г |
дг ' г2 |
д ср2 |
> л |
2 |
|
|||||
|
|
|
||||||||
Оно решается методом разделения пере |
||||||||||
менных |
совместно с граничным |
условием: |
||||||||
Е 2 |
| г |
= о |
= 0, |
где а — радиус |
волновода. |
Вве |
||||
дем |
|
замену: |
Ez(r, |
ф) =R(r) -Ф(ф), |
где |
|||||
R(r) |
зависит только |
от радиуса, |
а Ф(ф) — |
|||||||
от полярного угла. Тогда после почленного |
||||||||||
умножения |
на г2 //?Ф |
получим |
|
|
||||||
r 2 |
R" (г) |
+ r . R ' ( r ) |
Ф" (ф) |
г 2 х 2 |
0. |
(9.36) |
||||
Рис. 9.16 |
R(r) |
|
|
R(r) |
|
Ф(Ф) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
206
Независимость аргументов г и ф требует, чтобы третье слагае мое было постоянным; положим его равным (—п2). Тогда ур-ние (9.36) распадается на два. Первое, в котором независимой пере менной является полярный угол ф,
Ф"(Ф ) + п2 Ф(ф) = 0 |
(9.37) |
имеет решения: |
|
Ф(ф) = Л cos я ф + В sinn ф. |
(9.38) |
Оба решения, по существу одинаковы и отличаются лишь поло жением максимума поля: при ф = 0 для соэ«ф или при ф = я / ( 2 я )
для sin/гф. |
При п = 0 сохраняется |
только первое |
решение |
Ф(ф) = |
= /4 = const, |
т. е. .поле не зависит |
от полярного |
угла ф. |
Поэтому |
будем рассматривать далее только первое решение, положив В = 0. Однозначность поля в каждой точке требует, чтобы при поворо
те |
по углу ф на 2 я |
получалось одно |
|
и то же |
значение |
функции |
||||||
Ф(ф), т. е. Ф(ф + 2 л) = Ф ( ф ) |
или соэя(ф + 2 я ) = с о э п ф . |
Это |
воз |
|||||||||
можно только при целом п, включа.я и нулевое значение, |
т. е. п — |
|||||||||||
0, |
1, 2,.... Число п определяет |
периодичность |
поля |
по полярному |
уг |
|||||||
лу |
ф: число периодов |
функции cos п ф, описывающей поле, при по |
||||||||||
вороте на 2 я. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Второе уравнение, независимой переменной которого является |
|||||||||||
радиус-вектор: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dr2 |
г |
dr |
\ |
|
г2 I |
|
|
|
|
|
|
включает ту же константу п. |
Это уравнение |
|
приводится к уравне |
|||||||||
нию Бесселя относительно переменной (%г): |
|
|
|
|
|
|||||||
|
d^R |
|
1 |
dR |
1 |
|
|
|
R = 0, |
(9.39) |
||
|
|
г |
Н — |
d |
(Х г) |
|
|
2 |
||||
|
d (X г) |
|
f |
|
|
( X ' ) |
|
|
|
|
общим решением которого является суперпозиция цилиндрических функций я-го порядка:
|
R(Xr) |
= CJn(tr) |
+ |
DYn(%r). |
|
|
(9.40) |
|
Функция |
Вебера Yn |
(ее называют |
также |
функцией Неймана и |
||||
обозначают |
N„) принимает при %г = 0 бесконечное значение. Так |
|||||||
как при г = 0 электромагнитное |
поле в волноводе должно |
быть ко |
||||||
нечным, необходимо положить |
D = 0. Функция Бесселя п-го |
поряд |
||||||
ка 1п везде |
конечна и не превышает по модулю единицы |
(рис. |
||||||
9.15а). Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R(%r) |
= CJn(%r). |
|
|
(9.41) |
||
Объединяем |
частные решения |
для |
поля в |
поперечном |
сечении |
|||
(ЛС = £ 0 ) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Et=*EtJn(xr)casny. |
|
|
|
(9.42) |
Масштабный коэффициент % в аргументе (%г) должен быть вы бран так, чтобы на границе г — а удовлетворялось граничное усло-