Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Литвин Ф.Л. Проектирование механизмов и деталей приборов

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

27.10.2023

Размер:

27.37 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 6667 / 6867 68 > Следующая >>>

После достижения очередного максимума функция s (ср2) убы вает, пока она не достигает очередного минимума, после чего ее значения начинают вновь возрастать (рис. 17.19). При возраста

нии	значений ф 2	очередное максимальное	значение функции
s (ф2 ) больше предыдущего. Из уравнений (17.69) и				(17.71) сле
дует,	что функция	s (ф2 ) на отрезке [0, ф 2 т а х ]	будет	только воз-

					Рис.	17.19
растающей, если			А = 0. Этого			можно добиться		коррекцией		ко
лес	2 и	3, позволяющей совместить их центры						вращения,		хотя
2 2 >	23 .	Такая коррекция			возможна,		поскольку	разность чисел
зубцов		Az = z2	— z3	мала.
Расчет конструктивных параметров механизма. Будем считать
заданными число п ограничиваемых оборотов,								модуль	и	угол
зацепления. Требуется определить числа зубцов								z2 и z3	колес 2
и 3, конструктивные параметры b и / планки 4								(рис. 17.16),		ра
диус	R	установки штифта			Е (рис. 17.15). Радиус закругления е
планки		4 будем	выбирать		из конструктивных соображений.
Для		определения		чисел	зубцов z2		и z3 воспользуемся		следу
ющими		соображениями: в			начальном		положении	планки	4	угол

Фд2 = 0; • в стопорном

положении

при

ф2 =

ф 2 т а х

Ф з 2

Аг

Л ,

360°«

= Фз 2 т ах

= - г 7 . Ф 2 т а х -

У ч И Т Ы В а я ,

ЧТО

ф 2 т а х

ПОЛУЧИМ

„

180°п Аг

180°к Аг

(\7

79\

^ т а х — 77^2

max

г2 г3

~" г2 (г2 — Дг) '

\ U J Z >

После простейших преобразований уравнение для определе

ния z2 представим в следующей форме:

Дг2 +

[

^ + „

| / /

- ^ - .

(,7.73)

^23 max

Как станет яснее ниже, угол ф2

т а

целесообразно

выбирать

близким

90°, например

в диапазоне

70°=^ Ф ^ т а х * ^ 125°.

Вели-

Д г 2

чиной —^- под радикалом в силу ее малости

пренебрегаем. В ре

зультате

получим

= ^

+ ( 1 , 2

ч-1,6) У Т Л І .

(17.74)

На основании ранее полученного выражения (17.67) число

зубцов

z 8

^ ,

(17.75)

где k—

целое

число

(условное

число целых оборотов

колеса

2).

Зададимся

значениями

Az,

последовательно

равными

3, 4; число с впадин,

перекрываемых

планкой 4,

выберем из ряда

1, 2, 3 и 4. Тогда с помощью уравнений (17.74) и (17.75) найдем ряд значений z2 и к. Из этого ряда целесообразно выбрать наимень шее число z%, что позволит уменьшить габариты механизма.

Перейдем к определению конструктивных параметров планки 4 и размера R колеса 3. Найдем сначала размер / (рис. 17.16). Из построений рис. 17.17 следует, что при повороте колес 2 и 3

на углы ф 2	и фз центр Е штифта сместится относительно						паза t—t
на величину
	se =	Е'Е"	= R sin ф 3 2	+	(— \)kA	sin Ф я .	(17.76)
Приняв во внимание, что 70°					ф ° . 2 т а х	^ 125°, \| Л sin ф 2 (=^
«=S А, получим,		что
			s e m a , ^ R	+	A.		(17.77)
Отсюда	следует		(рис. 17.16),	что
			/ = 2 (R +		А).		(17.78)

683

Величина е (рис. 17.16) выбирается из конструктивных сооб ражений; размер R колеса 3 (рис. 17.15) должен удовлетворять неравенству

Яшах > R >

tfmin-

(17-79)

Значение R m a x определяется из условия, что в начальном положении звеньев контурная линия LL'K'K планки (рис. 17.16) не должна выходить за пределы диаметра окружности впадин колеса 2. Обратимся к рис. 17.17, б, из построений которого следует, что

0 2 G < r f 2

— е,

(17.80)

где G — центр

дуги

окружности

радиуса

е,

которой

очерчена

закругленная часть планки; г{2—радиус

окружности

впадин

колеса

2. Учитывая,

что

(02 G)2 =

2 (R +

Л ) 2 , получим

Rmax =

0,707 (ri2

— е) — А.

(17.81)

Значение

^ г а 1 п

определяется

из

условия,

что

за

последний

оборот

колеса

планка

4 должна

переместиться

на

величину

h = 2,3

модуля.

Выразим

через конструктивные

параметры

механизма

вели

чину перемещения планки 4 за последний оборот колеса 2. Обозна чим через q>2 угол поворота колеса 2 от начального положения до такого положения, при котором ось симметрии планки 4 совпа

дает с линией 0 2 Р , выступ

а—а планки

перпендикулярен

0 2 Р

и находится на близком расстоянии б от линии выступов

червяка

(б =

0,2ч-0,3/га). Угол ср* определяется

следующим

уравнением,

справедливим как

при четном,

так

нечетном

значении

ф *

( £

_ 2).

(17.82)

Введем

обозначения

Ф 2 = Ф ; + Ф 2 ; Ф 3

= Ф ; 2 + Ф 3 2

= Ф ; 2

+ ~ Ф »

( 1 7 - 8 3 )

где

ф*2 =

ф* — ф* = —

ф2 ;

Ф2 — угол

поворота

колеса

удовлетворяющий

неравенству

0 ==£: Ф2 ^ Ф 2 Т А Х

—

Ф 2

Перемещение s

планки,

соответствующее повороту

колеса

на

угол

Ф2 ,

определяется

из

уравнения

і = s (Ф ; + Ф2) -

s (ц>і) =

[ d - R

cos (Ф;2 + Ф3 2 ) +

+ {-if

A cos (q>; +

Ф2)] — [d — R cos ф*2

( - 1 ) k

A cos q>;]. x { 17.84)

После преобразований уравнение (17.84) представим в следу

ющей

форме:

s = 2R sin ( Ф ; 2

sin

А (1 -

cos Ф2 ).

(17.85)

ф 3 2 т а х »

Перемещение h планки за последний оборот колеса получим, приняв в уравнении (17.85)

Ф 2

= ф 2 т а х - Ф 2 .

Ф 3

2 =

(% max ~

Ф^),

ЯП

ГДЄ

фатах

Т -

выражение для h получим,

Приближенное

приняв,

что Ф 2 =

2Л, ф 2 т а х

**** kn-

В результате получим

n = 2#sin [~-(k—

1)] s i n ( - ^ n ) .

(17.86)

Введя

обозначение Ф 3 2

г 3

используя выражение

„

Фз max Az _

fat

Дг

Y32 max —

г 3

уравнение

(27.86)

представим

виде

h =

2R Sin Ф 3

2 Sin (фзгтах — Ф 3 2 ) -

(17-87)

Из выражения

(17.87)

следует,

что при проектировании чер-

вячно-кулисного ограничителя вращения целесообразно зада ваться значениями близкими к 90°. ЭТО позволяет умень: шить значение R , считая заданным значение h. Выше было реко

мендовано выбирать		значение		ф д 2 т а х »	исходя	из неравенства
70°	125°.
Выражение (17.87) можно использовать для определения							ЯтЫ,
приняв,	что перемещение		за последний		оборот	h = 2,3m. В ре
зультате	получим
			Я т > п = - ^ >			(17.88)
где а =	2 sin Ф 3 2 sin ( ф 3 2		т а х — Ф 3 2 ) .
Зависимости (17.79), (17.81) и (17.88) определяют область
допустимых значений параметра R колеса 3.
Потребуем, ЧТОбы		Пр И ф 2 =		ф 2 т а х	И # т а х >	R > R m l a	ВЫ

СТУП а—а планки 4 совпал с окружностью выступов колеса 2.

Согласно	уравнению (17.69)		для этого			необходимо,		чтобы
S (Фгтах)	=	d— R COS ф 3 2 т а х	+	{—if	A	COS ф 2 т а х	=	r e V	(17.89)
Из уравнения (17.89) можно определить конструктивный
параметр	d	планки при выбранном			значении R .
Очевидно, что при соблюдении зависимостей							(17.79)		и (17.89)
будет исключено преждевременное					стопорение		планки		4, т. е.
стопорение		при значениях	ф 2	<< ф 2	т а	х .
Для полного определения конструктивных параметров планки
необходимо		рассчитать размер		Ь. Обратимся к			построениям на

рис. 17.16, где изображена планка, ось симметрии которой одно временно является осью симметрии впадин колеса 2. Угол q, на который опирается хорда Ь, определяется уравнением

	Я = ^		,	(17.90)
где с — число впадин	колеса 2,		перекрываемых планкой		4.
Формула (17.90) остается справедливой и для случая,					когда
ось симметрии планки совпадает с осью симметрии				зубца ко
леса 2.		q находим размер b планки из зави
После определения	угла	q находим размер b планки из зави
симости
	6 =	2 r e 2	s i n \| .		(17.91)
Линии /—/ и /' — /' планки 4 (рис. 17.16) должны				иметь	такое
очертание, чтобы они	не пересекали впадины колеса			2.

Уточненное значение числа ограничиваемых оборотов. Во всех предыдущих расчетах предполагалось, что число п ограничивае мых оборотов червяка является целым. В действительности, это число оборотов может быть только дробным, что вытекает из осо бенностей схемы ограничителя. Из построений (рис. 17.12 и 17.13)


следует,		что, поскольку			планка 4, колеса 2 и 3 не			располагаются
в одной		плоскости,		между		осевыми	плоскостями	Пх	и	Я 2 витка
червяка		должен быть угол				2 (я +	Щ, где
				fl = arcsin ( А ± ^ М .						(17.92)
Здесь	б4	и	— соответственно толщина планки					4	и	колеса k
' (k =	2,3); г д 1 — р а д и у с				делительного цилиндра			червяка.
В соответствии с этим, уточненное значение уо (рис. 17.18)
определится			таким	выражением:
					ъ = * ± ± .					(17.93)
Зависимость (17.67) с учетом соотношения (17.93)									примет вид
				kz2	= п + с +		An,			(17.94)

где Дп = — .

Фактическое число оборотов, совершаемых червяком при переходе от одного стопорного положения к другому, равно n + Дп.

С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы


1.	А к с е л ь р а д		Э. Л.,	С а в к и н	Н. М. Графо-аналитический метод
расчета	сильфонов. — «Приборы			и системы	управления», 1970, № 8,		с. 36—39.
2.	А к с е л ь р а д		Э. Л., В а с и л ь е в В. В. Расчет			сильфонов, нагру
женных	изгибающим	моментом. — «Изв.			вузов. Приборостроение»		1972 г.
№ 5, с. 78—83.		К-	А. Некоторые вопросы проектирования зубчатых ме
3.	А м и р я н
ханизмов прерывистого движения. «Труды третьего совещания						по основным про
блемам	ТММ». — Теория передач в машинах. М., Машгиз,					1963, 168—181 с.

4.А н д р е е в а Л. Е. Упругие элементы приборов. М-, Машгиз, 1962, 455с.

5.А р т о б о л е в с к и й И. И. Механизмы. Пособие для инженеров-

конструкторов и изобретателей.			Т. 1. М., изд-во АН СССР,				1951, 887 с.		1965,
6.	А р т о б о л е в с к и й		И. И. Теория		механизмов. М., «Наука»,
776 с.			И. И.,	Д о б р о в о л ь с к и й					В. В.,
7. А р т о б о л е в с к и й
Б л о х	3. Ш. Синтез механизмов. М.—Л-,			Гостехиздат, 1944,				387 с.
8.	А р у т ю н о в В. О., Б л е х ш т е й н Л. И.,					Ж а р ж е в с к и й З . Л .
и др. Атлас конструкций электроизмерительных приборов							непосредственной
оценки. М.—Л-, Госэнергоиздат,			1956, 236 с.
Э . А р х а н г е л ь с к и й			Л . А . Точность изготовления зубчатых передач.
М., Машгиз, 1952, 64 с.				М. Г., Г о л ь д и н				К- Р-	и др.
10.	Б а б у ш к и н С- Г., Б е р к о в а
Оптико-механические приборы. М., «Машиностроение»,						1965, 336 с.
11.	Б а р а н о в	Г. Г. Курс теории механизмов и машин. М., «Машино
строение», 1967, 508 с.					А. П.,	Л я х о в с к и й А. В.
12.	Б е р к л а й д	И. М., К у р о ч к и н
и др. Датчики и измерительные			головки. М., Машгиз,			1960,	160 с.		коэф
13.	Б л е х м а н	И. И., Д ж а н е л и д з е			Г. Ю. Об эффективных

фициентах трения при вибрациях. «Изв. АН СССР. Отд. техн. наук», № 7, 1958, с. 98—101.

.	14. Б л о х 3. Ш. К	определению коэффициента	полезного действия шар
нира	Гука. — «Сельскохозяйственная машина», 1936,		№ 8—9, с. 4—6-
	15. Б о л о т о в с к а я	Т. П., Б о л о т о в с к и й	И. А., Б о ч а р о в Г. С.

и др. Справочник по геометрическому расчету эвольвентных зубчатых и чер

вячных	передач. М-, Машгиз,			1963, 472 с.
16.	Б р у е в и ч	Н. Г. Точность			механизмов. М.—Л.,			Гостехиздат,		1946,
332 с.	В е н т ц е л ь	Е. С		Теория	вероятностей. М., «Наука», 1969,					336 с.
17.
18.	В е р х о т у р о в		Б. Я- Разностный метод контроля						кинематической
погрешности зубчатых колес. — «Измерительная техника»,							1963, № 8, с. 11 —15.
19.	Г а в р и л е н к о		В. А. Зубчатые			передачи в	машиностроении. М.,
Машгиз,	1962, 531 с.	Л. Б. Экранированные магнитные и электромагнитные
20.	Г а н з б у р г
синхронные муфты. ЛДНТП,				1965, 35 с.		Л. Т. Детали		механизмов точной
21.	Г е в о н д я н	Т. А.,		К и с е л е в
механики. М., «Оборонгиз»,			1953, 228 с.
22.	Г и н з б у р г	Е. Г. Волновые зубчатые передачи. Л.,							«Машинострое
ние», 1969, 159 с.

23.Г о з м а н Я- Б. Способ проверки кинематической точности зубофрезерных станков. Авт. свид. № 125894, «Бюлл. изобр.», 1960, № 3.

24.Г у т м а н Е. И. Синтез поводкового механизма по локальным усло

виям. «Изв. вузов. — Приборостроение», 1969, № 5, с. 89—93.

25. Д а в ы д о в	Я- С , П е т р о в	И. И., Т о н к а ч е в Г. С О способах
формообразования зубьев гибких колес		волновых передач. В кн.: Надежность
и качество зубчатых	передач. НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 18—67—1, с 1—6.

26.Д и м е н т б е р г Ф. С. Винтовое исчисление и его приложение в ме ханике. М., «Наука», 1965, 199 с.

27.Д о л и н с к и й И. М. Точные направляющие прямолинейного пере мещения. «Изв. вузов. — Приборостроение», 1964, № 6, с. 112.

28.	Д р о з д о в	Ф. В. Детали приборов. М., Оборонгиз, 1948, 596 с.
29.	Е л и с е е в	С. В. Геодезические инструменты	и приборы. М., Геодез-
издат,	1959, 479 с.	В я ч . А. Пространственные	механизмы с низшими
30.	З и н о в ь е в	В я ч . А. Пространственные	механизмы с низшими

парами. М.—Л., Гос. изд. техн.-теорет. литер., 1952, 432 с.

31.З и н о в ь е в В я ч . А. Курс теории механизмов и машин. М., Физматгиз, 1960, 431 с.

32.К а л а ш н и к о в Н. А. Исследование зубчатых передач. М.—Л., Машгиз, 1941, 462 с.

в	33. К а л и ц и н Г. С. О некоторых применениях матричного исчисления
	теории механизмов. В кн.: Анализ и синтез			механизмов. М-, Машгиз, 1960,
с. 77—84.		В. С ,	Ш е в е л е в а	Г. И. Влияние погрешностей
на	34. К а п у с т и н а
	кинематику зубчатых	передач	с точечным контактом. В кн.: Теория передач

вмашинах. М., «Наука», 1971, с. 21—27.

35.К и с л и ц ы н С. Г. Тензорный метод в теории пространственных ме ханизмов. «Труды семинара по теории машин и механизмов»., Изд-во АН СССР,

1954, вып. 54, с. 51—75.

36. К л у б н и к и н П. Ф. Быстродействующие индукционные муфты

всистемах автоматического регулирования. М., Машгиз, 1962, 219 с.

37.К о б р и н с к и й А. Е. К выбору закона движения толкателя. «Труды семинара по теории машин и механизмов института машиноведения». Т. 9, вып. 35. Изд-во АН СССР, 1950, с. 48—75.


38.	К о в а л е в М. П., С и в о к о н е н к о				И. М., Я в л е н с к и й К - Н .
Опоры	приборов. М., «Машиностроение», 1967, 192 с.
39.	К о д н и р Д. С	Контактно-гидродинамическая теория смазки. Куй-
бышкнижн. изд. 1963, 184 с.			Е с и п е н к о		Я-	И., Р а с к и н Я М .
40.	К о ж е в н и к о в	С. Н.,
Механизмы. М., «Машиностроение»,			1965,	1058 с.		и машин. М-, «Машино
41.	К о ж е в н и к о в	С Н. Теория		механизмов
строение», 1969, 583 с.		Ю. В-	и др. Оптические			приборы для измерения
42.	К о л о м и й ц е в

линейных и угловых величин в машиностроении. М., «Машиностроение», 1964, 255 с.

43.	К о л ч и н	Н. И. и М о в н и н	М. С- Теория механизмов		и машин.
Л., Судпромгиз, 1962, 616 с.				Т. 2, 535 с	М.—Л.,
44.	К о л ч и н	Н. И. Механика машин. Т. 1, 560с;		Т. 2, 535 с	М.—Л.,
Машгиз,	1962.
45.	Конструкции точных приборов. 50 примеров усовершенствования эле
ментов	конструкций	приборов и машин,	разработанных	научно-техническим

коллективом Народного предприятия				К- Цейсе, Йена, (Пер. с нем.). М., Машгиз,
1960,	119 с.
46. К о р о т к о в В. П. и Т а й ц					Б. А. Основы	метрологии и точность
механизмов приборов. М., Машгиз,				1961, 400 с.
47. К р а г е л ь с к и й			И. В. Трение и износ. М.,				«Машиностроение»,
1968,	480 с.
48. К о б р и н с к и й			А. Е- Механизмы с упругими связями. М., «Наука»,
1964,	390 с.
49. К р У г е р		М. Я-, П а н о в		В. А., К у л а г и н		В. В. и др. Справоч
ник	конструктора	оптико-механических			приборов. Л.,		«Машиностроение»,
1967,	760 с.

50.К уд р я в ц"е в В. Н. Зубчатые передачи.. М.—Л., Машгиз, 1957, 263 с-

51.К у д р я в ц е в В. Н. Планетарные передачи. Л., «Машиностроение». 1966, 308 с.

52. К у д р я в ц е в В. Н., Д е р ж а в е ц Ю. А., Г л у х а р е в Е. Г. Конструкции и расчет зубчатых редукторов. Справочное пособие. Л., «Маши

ностроение»,		1971, 328 с.
М-,	53. К у р о в к и н		Ф. М. Теория плоских механизмов с гибкими звеньями.
	Машгиз,	1963, 204	с.
	54. К у ц о к о н ь		В . А . , М а л о ш е в с к и й С. Г . . Т и м о ф е е в Б. П.
Применение		теории вероятностей при проектировании механизмов приборов.
Л.,	«Машиностроение»,		1971, 143 с.
	55. К у ц о к о н ь		В. А., Ш е в ч е н к о - Г р а б с к и й И. В. Расчет

статических моментов и мерных ходов в кинематических цепях точных приборов. Справочное пособие. Л., «Машиностроение», 1968, 147 с.

56.	Л а р и к о в	Е. А. Расчет и проектирование	кулачковых механизмов
приборов. М., «Машиностроение», 1968, 104 с.			перемещений простран
57.	Л е б е д е в	П. А. Аналитическое определение	перемещений простран

ственных трехзвенных механизмов с соприкасающимися рычагами. «Изв. ву зов. — Приборостроение». 1962, № 4 , с. 115—119.

58. Л е б е д е в П. А. Определение перемещений	механизма с соприкаса
ющимися рычагами. «Изв. вузов. — Приборостроение».	1963, № 3, с. 134—142.

59.Л е б е д е в П. А. Кинематика пространственных механизмов. М.—Л-, «Машиностроение», 1966, 280.

60.Л е б е д е в А. Н. Счетно-решающие устройства. М., «Машинострое ние», 1966, 424 с.

61. Л е в е н с о н Е . М . , Г о н и н к б е р г Ю. М . , В в е д е н с к и й Т . А. Конструирование измерительных приспособлений и инструментов в машино строении. М., Машгиз, 1956, 385 с.

62.Л е в и н И. Я- Справочник конструктора точных приборов. М., «Ма шиностроение», 1967, 743 с.

63.Л е в и т с к и й Н. И. Кулачковые механизмы. М., «Машиностроение», 1964, 287 с.

64.	Л е в и т Г. А. Расчет передач винт—гайка качения (шариковых).—
«Станки	и инструмент»,	1963, № 5, с. 8—15.
65.	Л и н д т р о п	Н. Г. Упрощенный способ определения функции ошибок

перемещения зубчатых механизмов при разностных методах контроля. «Изв. вузов.—Приборостроение», 1965, № 5, ПО—114 с.

66- Л и т в и н Ф. Л. Применение винтового исчисления и матриц к иссле дованию пространственных зацеплений. «Труды ЛПИ», № 182. Л., 1955,

с.28—33.

67.Л и т в и н Ф. Л. Некруглые зубчатые колеса. М.—Л., Машгиз, 1956,

312 с.

68.	Л и т в и н Ф. Л.,	К о н с т а н т и н о в Б. А. Геометрия поверх
ностей	и к. п. д. винтовых	пар с трением качения. — «Станки и инструмент»,
1962, № 7, с. 15—17.

69.Л и т в и н Ф. Л. Функциональные кулачковые механизмы. Л., ЛИТМО, 1964, 82 с.

70.Л и т в и н Ф. Л. Функция перемещения и передаточное число повод кового механизма. В кн.: Анализ и синтез механизмов и теория передач. М., «Наука», 1965, с. 5—11.

71. Л и т в и н	Ф. Л., Б р и ц к и й		В. Д., Т ы р с а Н. П. Червячно-
кулисный ограничитель		вращения. «Изв.	вузов. — Приборостроение»,	1970,
№ 8, с. 107—111.	Ф. Л.	Теория зубчатых зацеплений. М., «Наука»,		1968,
72. Л и т в и н

584с.

73.Л и т в и н Ф. Л. Влияние эксцентриситета цилиндрических шестерен эвольвентного профиля на точность отсчета зубчатых передач. — «Оптико-

механическая промышленность», 1940, № 4, с. 1—7.

74. Л и т в и н	Ф. Л., Н о з д р и н М. А., Г р о с с м а н	Ю. Л. Пере
дача сил и потери	на трение цилиндрических прямозубых колес	эвольвентного

зацепления с пружинным устройством для выборки мертвого хода. «Изв. вузов. —

Приборостроение»,	1972, № 5, с. 86—92.
44 Ф. л . Литвин	689

75. Л и т в и н Ф. Л. Обобщение формулы Эйлера—Савари и определение зависимостей между главными кривизнами поверхностей зубцов в пространствен

ном зацеплении. — «Машиноведение»,

1970, № 6, с. 35—40.

76.

Л и т в и н

Ф. Л., П е й с а х

Э. Е.,

К р у г е р Я- М. Передача сил

трансфокаторе.

«Изв.

вузов. — Приборостроение»,

№ 2,

1972,

с. 98—103.

77.

Л и т в и н

Ф. Л., Г у т м а н

Е. И., К у ц о к о н ь

В. А. Вероят

ностная

оценка кинематической погрешности эксцентричных эвольвентных

колес. «Изв. вузов. —Приборостроение», 1972, № 10, с. 121—124.

78.

Л и т в и н

Ф. Л. Определение функции положения пространственного

механизма способом

условного

размыкания контура. — «Машиноведение»,

1970,

№

3, с. 51—57.

Л. Г. и Л у р ь е

А. И. Курс теоретической

меха

79.

Л о й ц я н с к и й

ники. М., Гостехиздат. Т. 1, 380 с ;

Т. 2, 596 с , 1954.

постоянного диаметра

80.

Л о р м а н

Ш. А. Профилирование

кулачков

плоским рамочным толкателем. — «Машиноведение»,

1967,

№ 5,

с. 48—56.

81. Л о р м а н

Ш. А. Коромысловые механизмы с кулачками

постоянного

диаметра. — «Машиноведение»,

1968,

№ 3, с. 62—69.

1945,

159 с.

82.

Л ы с о в

М. И. Карданные

механизмы. М., Машгиз,

83.

Л ю с т е р н и к

Л. А. Выпуклые фигуры

и многогранники. М., Гос

техиздат, 1956, 212 с.

84.

М а л к и н

Л- А. Малогабаритные редукторы с коническими коле"

сами.—«Вестник

машиностроения»,

1961, № 3 , с

7—11.

85.

М а ш н е в

М. М-, К р а с к о в с к и й

Е. Я-, X о т и н Б. М. Теория

и проектирование механизмов приборов счетно-решающих устройств и машин.

М.,	«Машиностроение»,			1965, 476 с.
	86.	М е р к и н	Д - Р . Релаксационные				автоколебания			тела при подъеме
его по наклонной плоскости с помощью канатной								тяги. «Труды Ленинградского
института инженеров водного транспорта», вып. 83, 1965, с. 134—141.
	87.	М о р о ш к и н		Ю. Ф. Вопросы геометрии					сложных кинематических
цепей.		«Доклады АН СССР», 1958,				119, № 1, с		38—41.
	88.	Н е с т е р е н к о			А. Д., О р н а т с к и й			П. П. Детали и узлы при
боров.		Киев, Гостехиздат,			УССР,	1963, 428	с.		М.,	«Машиностроение»,
968,	89.	О р л о в	П.	И.	Основы	конструирования.
	568 с.
	90.	П а в л о в	Б.	И. Шариковинтовые			механизмы в			приборостроении.

Л., «Машиностроение», 1968, 136 с.

91.П а в л о в В. А. Основы проектирования и расчета гироскопических приборов. Л., «Судостроение», 1967, 407 с.

92. П а н о в к о Я- Г., Г у б а н о в а И. И. Устойчивость и колебания упругих систем (современные концепции, парадоксы и ошибки). М., «Наука», (967, 420 с.

93.П а н т е л е е в С. И. Кинематическое исследование пространственных трехзвенных механизмов графическим методом. «Изв. вузов. — Машиностроение», 1958, № 11—12, с 35—45.

94.П е р в и ц к и й Ю. Д. Расчет и конструирование точных механизмов. М.—Л., «Машиностроение», 1965, 548 с.

95.П и м е н о в А. И. Механизмы управления в радиоаппаратуре. М.—Л-, «Энергия», 1966, 167 с.

96.П о л я к о в В. С. и Б а р б а ш И. Д. Муфты. Конструкция и расчет. М.—Л., Машгиз, 1964, 368 с.

97. П о л я к о в В. С. и М и х а й л о в Ю. К- Определение компенсиру ющей способности муфты с промежуточными дисками. Труды ЛПИ им. М. И. Ка линина, № 285, Л., «Машиностроение», 1967, с. 12—19.

98.П у г а ч е в B.C. Введение в теорию вероятностей. М-, «Наука», 1968,

368 с.

99.П у ш В. Э. Малые перемещения в станках. М., Машгиз, 1961, 124 с.

100. П я с и к И. Б. Шариковинтовые механизмы. М.—Киев, Машгиз,* 1962, 124 с.

101. Р а д е м а х е р	Г.,	Т е п л и ц	О. Числа и фигуры. Опыты	матема
тического мышления. М., «Наука», 1966,			263 с.
102. Р а з у м о в с к и й		Н. Н. Трение в кернах при горизонтальном поло
жении оси. — «Измерительная		техника»,	1956, № 6, с. 58—61.
103. Р е б и н д е р	П. А. и П е т р о в а Н. П. Физико-химические			основы

явлений износа трущихся поверхностей и смазки при высоких давлениях. Все союзная конференция по трению и износу в машинах. Т. 1. Изд-во АН СССР,

1939, с. 484—504.

104. Р е к о в А. И. Приборные камни. М., Машгиз, 1959, 155 с.

105.Р е ш е т о в Д. Н. Детали машин. М., Машгиз, 1963, 723 с.

106.Р е ш е т о в Л. Н. Кулачковые механизмы. М., Машгиз, 1948, 284 с.

107.	Р е ш е т о в			Л. Н. Конструирование рациональных механизмов.
М., «Машиностроение»,				1967, 208 с.
108.	Р и х т е р		О., Ф о с с Р., К о ц е р Ф. Детали точных приборов.
(Пер. с нем.). М., Машгиз, 1963, 538 с.
109.	Р о т б а р т			Г. А. Кулачковые механизмы. (Пер. с англ.). Л., Суд-
промгиз,	1960,	336	с.
110.	С а к у	н	И. А. Винтовые компрессоры. Л., «Машиностроение», 1970,

400с.

111.Сб. «О природе схватывания твердых тел». Под ред. П. А. Ребиндера. М., «Наука», 1968, 59 с.


при	112.	С к в о р ц о в а	Н. А. Внутреннее зубчатое эвольвентное		зацепление
	разности чисел зубцов		колес, равном единице. «Труды семинара		по ТММ»,
вып.	25.	Изд-во СССР, 1949, с. 85—90.
	113.	Справочник конструктора точного приборостроения. Под ред. Ф. Л. Лит
вина. М.—Л., «Машиностроение», 1964 ,				943 с.
	114.	С п и ц и н Н. А., М а ш н е в		М. М-, К р а с к о в с к и й Е. Я-


и др. Опоры осей и валов машин и приборов. Л., «Машиностроение»,						1970, 519 с.
115. С п р и ш е в с к и й А. И. Подшипники качения. М., «Машинострое
ние», 1969,		632 с.	Б. А. Точность и контроль		зубчатых колес. М., «Машино
116.	Т а й ц
строение»,		1972,	367	с	Л. А., Ц а б к е в и ч	Э - Р . Ло
117.	Т а р а т у т а			Р. Н., А р т ю н о в
пастные	счетчики. М-, «Машиностроение», 1968, 144 с.

118.Т и р К- В. Комплексный расчет кулачковых механизмов. М-, Маш гиз, 1958, 308 с.

119.Т и щ е н к о О. Ф. Зубчатые передачи часовых механизмов. М., Машгиз, 1963, 212 с.

120.У т е х и н Н. Ф. К вопросу о повышении надежности карданных пере дач. «Труды ЛПИ — Конструкции и расчет машин», № 269. Л., «Машинострое ние», 1966, с. 37—44.

121.У т к и н В. К- Дискретная зубчатая передача с эвольвентным зацеп лением.— «Вопросы радиоэлектроники». Серия ОТ, 1969, вып. 8, с. 116—127.


122. Ф е й н м а н		Р., Л е й т о н Р., С э н д с М. Фейнмановские лекции
по физике. Т. 1. (Пер. с англ.), М., «Мир»,			1967, 267 с.
123. Ф е р е н ц и		Е. Конструирование	приборов точной механики (Пер.
с венг.). М., «Машиностроение», 1964, 279 с.				Б. А. Способ проверки кине
124. Ф и р у н	Н. Б., К о н с т а н т и н о в
матической точности механизмов. Авт. свид. №				182143 от 8 ноября 1962 г.
125. Ф у к с	Г. И. и Т и м о ф е е в а		Л. В. Качество и применение при
борных масел и смазок. М., ЦБТИ, 1959, 51 с.

126.Х а р и н с к и й А. Л. Основы конструирования элементов радио аппаратуры. М.—Л., «Энергия», 1971, 464 с.

127.Х а р л а м о в С. В. К вопросу расчета и конструирования зубчатых механизмов прерывистого движения ведомого звена. — «Вестник машинострое ния», 1970, № 9, с. 34—36.

128.Х а р р и н г т о н Р. А. Механическое осуществление функций от угла поворота при помощи блочной передачи и кулачка. — «Прикладная ме ханика и машиностроение», 1953, № 1, с 24—26.

<<< < Предыдущая 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 6667 / 6867 68 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ