книги из ГПНТБ / Вульф А.М. Резание металлов
.pdfния (механического, |
структурного) |
с поверхностей инструмента |
и из зоны резания. |
|
|
Смазочно-охлаждающие средства |
делятся на группы. |
К первой группе можно отнести охлаждающие газы, обладаю щие способностью не только отнимать тепло при снижении давле
ния, но и химически воздействовать на зону резания |
( С 0 2 , СС14). |
Ко второй группе относятся жидкости с большой охлаждаю |
|
щей способностью, например: вода, водные растворы |
электроли |
тов и эмульсии. Во избежание ржавления обрабатываемых изде лий, станка и инструмента в воде растворяют 5—10% кальцини рованной соды, хотя последняя действует неблагоприятно на окраску, шпаклевку станка и смазку подшипников. Некоторые окисные добавки к воде, например мыло, эмульсии различных масел, повышают смазывающие способности воды, что облегчает процесс резания.
Особенно широко применяются эмульсии типа масло —вода. Для устойчивости этих эмульсий со значительным содержанием масла вводится эмульгатор в виде различного рода мыл. Эмуль сия представляет собой двухфазную дисперсную систему, состоя щую из двух жидкостей, из которых одна распределена в среде другой в виде мелких капель, принимающих под действием поверх ностного натяжения сферическую форму. Для устойчивости та кой системы необходимо, чтобы жидкости не обладали способ
ностью смешиваться |
Друг с другом. Стабилизирующее |
действие |
||||||
эмульгатора заключается в образовании на поверхности |
капель |
|||||||
адсорбционной |
пленки с достаточно высокой механической |
проч |
||||||
ностью. Эта пленка предохраняет капли от слипания. |
|
|
||||||
При огромных давлениях (до 40000ат) на поверхностях |
контакта |
|||||||
стружки, поверхности |
резания |
и резца |
смазочно-охлаждающая |
|||||
жидкость (СОЖ) все же проникает в зону |
контакта. Это объясняют |
|||||||
тем, что контакт не является сплошным |
и |
потому в силу капилляр |
||||||
ности |
СОЖ дает необходимый эффект. Этому способствуют |
также |
||||||
вибрации в процессе резания, вызывающие разрывы контакта. |
||||||||
К |
третьей |
группе |
относятся |
минеральные масла, |
керосин, |
|||
а также растительные и животные масла и их смеси. Эти |
жидкости |
обладают большим сродством с металлом (смачиваемостью) и, следовательно, способностью уменьшать трение. Здесь также весьма эффективны добавки поверхностно-активных веществ, на пример жирных кислот, металлических мыл и других органиче ских веществ, содержащих серу, фосфор, хлор и др.
Минеральные масла хуже охлаждают обрабатываемую поверх ность и инструмент, чем вода, но лучше их смачивают, так как
имеют меньшее поверхностное натяжение. Для получения |
чистой |
|
обработанной поверхности |
хороши смеси минеральных |
масел |
с растительными или животными жирами. |
|
|
Исследования показали |
преимущество осерненных масел в от |
ношении их «режущих» способностей. Их применение дает возмож ность снизить мощность, потребляемую в процессе резания, и
30
увеличить стойкость инструмента в большей степени, чем это достигается с помощью обычных (неосерненных) жидкостей. В настоящее время применяются различные марки осерненных
масел, например: сульфофрезол |
В —• веретенное |
масло с |
добав |
|||
кой |
1,5—2,5% серы, |
сульфофрезол Р — соляровое масло с добав |
||||
кой |
0,9—1,5% серы |
и |
др. |
|
|
|
|
Растительные масла |
особенно |
пригодны для |
чистовых |
работ. |
Их недостатком является способность сгущаться при продолжи тельном употреблении, при этом они отвердевают и выделяют жирные кислоты, разъедающие сталь и медь. Растительные масла должны быть хорошо очищены и не должны содержать смолис тых кислых и основных ключений. Они обладают большей, сравни тельно с минеральным маслом, смачивающей способностью и боль- - шей маслянистостью. Последнее объясняется присутствием в ра стительном масле поверхностно-активных веществ, молекулы которых содержат резко полярные группы, т. е. группы, имею щие большое сродство с веществом одной из граничных фаз. Подобные молекулы создают прочную адсорбционную пленку на поверхности металла, облегчающую трение.
А д с о р б ц и я — самопроизвольно протекающий диффузи онный процесс поглощения газа, жидкости или растворенного вещества (адсорбата) поверхностью твердого тела. У молекул расположенных на поверхности твердого тела, межмолекулярные силы не компенсированы со стороны газообразной или жидкой среды, в результате чего происходит притяжение молекул адсор бируемого вещества. Различают физическую и химическую ад сорбцию (хемосорбция). Физическая адсорбция происходит под влиянием сил Ван-дер-Ваальса и не сопровождается химическим взаимодействием — связи менее прочные. Это процесс обратимый (десорбция) в отличие от а б с о р б ц и и , где имеет место диф фузия поглощенного вещества вглубь поглотителя с образованием раствора.
К растительным маслам, употребляемым при чистовом реза нии металлов, относятся:
1) сурепное масло, добываемое из семян сурепицы; суррогат сурепного масла представляет смесь технического неочищенного сурепного масла с очищенным минеральным маслом;
2)льняное масло;
3)касторовое масло (вследствие высокой вязкости применяется обычно в смеси с другими маслами).
Поверхность твердого тела покрыта адсорбционным слоем газообразного, жидкого или твердого вещества, заметно влияю щего на процесс трения. Хорошо очищенные поверхности метал лов, лишенные этого слоя, с большим трудом перемещаются относительно друг друга и при соответствующем давлении могут даже срастись.
Продолговатые молекулы смазывающих веществ и особенно молекулы с сильно полярными концами (у жирных масел) прочно
31
прикрепляются этими концами к металлической поверхности, образуя весьма устойчивый слой смазочной пленки. При взаим ном перемещении смазанных металлических поверхностей контакт происходит между этими слоями, в результате чего снижается трение. Стабильная масляная пленка получается лишь при нали чии активных молекул, обладающих сильным сродством с метал лами. Опыт показывает, например, что пленка из чистого мине
рального |
масла |
плохо пристает к |
металлической |
поверхности, |
|
но то же масло с примесями жирных |
кислот может служить пре |
||||
красной |
смазкой. |
|
|
|
|
Работы П. А. Ребиндера показали, что смазочные свойства |
|||||
жидкостей, т. е. |
способность |
адсорбироваться на |
поверхности, |
||
тесно связаны со |
способностью |
жидкости проникать в мельчай |
шие микроскопические трещины и помогать при этом дисперги рованию — разрушению срезаемого слоя металла. Согласно П. А. Ребиндеру удлиненные молекулы поверхностно-активных веществ, проникая в трещины, ориентируются полярными кон
цами нормально |
к стенкам трещины, |
оказывая |
давление силой |
и перемещаются |
в глубь «тупика», |
вызывая |
расклинивающий |
эффект. Одновременно смазывающая жидкость помогает внутрикристаллическому скольжению частиц металла, облегчая процесс пластической деформации. Последнее подтвердилось опытами П. А. Ребиндера, когда при весьма малых добавках поверхностноактивных веществ к смазывающей жидкости заметно изменялся вид срезаемой стружки. Элементная стружка скалывания превраща лась в сливную в виде сплошной ленты.
Адсорбирующие примеси в смазке тем успешнее облегчают деформацию тела, чем в большей степени преобладают растяги вающие напряжения в этом теле. Таким образом, активные до бавки, облегчая процесс резания, не разрушают режущую кромку инструмента, так как она подвергается в основном сжимающим напряжением.
Замечено значительное влияние температуры на результа тивность поверхностно-активных веществ. Так, при ультразвуко вой обработке [50 ] при изменении температуры в пределах 7—77°С повышение производительности процесса колебалось от 2 до 7 раз при использовании олеиновой кислоты. Или, наоборот, в ре зультате окисления при 400° С на воздухе или при -~500° С в ар гоне пропадала эффективность известной твердой смазки дисуль фида молибдена (MoS2 ). Снижение активности поверхностно-ак тивных добавок иногда вызывается экранирующим действием
окисных пленок, присутствующих на обрабатываемых |
металлах. |
Зато р-езко выраженный эффект обнаруживается при |
испытании |
в газовых средах, не содержащих кислород. |
|
Обращается внимание на улучшение санитарно-гигиенических условий труда при использовании СОС, необходимость воздержи
ваться от применения вредных для |
здоровья средств, хотя бы |
и повышающих производительность |
процесса. |
32
В связи с более широким использованием трудно обрабатывае мых материалов и повышенными требованиями к смазывающим, охлаждающим, моющим и другим технологическим свойствам СОС, обеспечивающим производительность процесса резания, качество обработки, безопасность и гигиенические требования, создается новая группа сложных синтетических СОС. Чтобы удо влетворить конкретным условиям производства, различные син тетические СОС в своем составе содержат 8—12 компонентов-при садок (антифрикционных, антикоррозионных, окислительных и противоокислительных, бактерицидных, моющих и др.).
Теоретические исследования В. Н. Латышева [103] показали, что в процессе резания смазочное химическое действие произво дят не исходные компоненты среды, а продукты их распада — атомы и радикалы. Как уже было отмечено, ювенильные поверх ности в зоне резания отличаются большой химической реактив ностью: происходит эмиссия электронов с ювенильных поверх ностей. Так, при взаимодействии последних с молекулой воды (основы большинства СОС) происходит реакция образования сильнейшего окислителя —• перекиси водорода. Это позволило обосновать применение при резании металлов СОС с сильными окисляющими свойствами 1КМп04 , Н 2 0 2 ( С 6 Н 5 / С 0 2 ) 2 0 2 ] озони рованной воды с присадками ингибиторов коррозии. Установлена корреляционная связь между строением кислородсодержащих молекул СОС и стойкостью резцов: чем легче выделяется атомар ный кислород, тем меньше износ режущего инструмента. Это видно из следующих данных:
|
Э н е р г и я , н е о б х о д и м а я |
_ |
Х и м и ч е с к о е |
д л я р а з р у ш е н и я |
П о в ы ш е н и е |
с о е д и н е н и е |
м о л е к у л в к к а л / м о л ь |
с т о й к о с т и в % |
0 2 |
117 |
25 |
Н 2 0 2 |
50 |
75 |
0 3 |
24 |
100 |
Высокая эффективность кислородсодержащих СОС объясняется их способностью к образованию на инструменте защитных окисных пленок. Толщина пленок в зависимости от обрабатываемого ме талла составляет 40—1000 А.
Так были синтезированы:
СОЖ № |
1 |
Эмульсол Т |
10%, |
КМп0 4 |
0,5%, остальное — вода |
|||||
СОЖ № |
2 |
ПАВ |
«Е» |
10%, |
|
озон |
0,05 |
мг/л, |
остальное — вода |
|
СОЖ № |
3 |
ПАВ |
«Е» |
10%, |
|
йодистый |
калий 0,2%, |
остальное — вода |
||
СОЖ № |
4 |
ПАВ |
«БВ» |
10%, перекись |
водорода 0,5%, |
остальное—- вода |
||||
СОЖ № |
5 |
ПАВ |
«Е» |
10%, |
перекись |
бензоила 0,1%, |
остальное—вода |
|||
|
|
|
|
|
(ПАВ— поверхностно-ак |
|
||||
|
|
|
|
|
|
тивные |
вещества) |
|
2 А . М . В у л ( , ф |
33 |
Применение указанных |
СОЖ |
при точении резцами Т15К6, |
|
ВК8 |
сплавов ЭИ617, ЭИ598, |
ВТ5 |
и др. способствовали уменьше |
нию |
износа инструмента в два раза сравнительно со стандартной |
эмульсией, сил резания и шероховатости.
В дальнейшем будут показаны более конкретные СОС и ме тоды их применения при обработке различных металлов.
При рациональном использовании СОС можно увеличить стой
кость |
инструментов в 1,5—10 раз и повысить производитель |
ность |
в 1,1—3 раза. |
Г л а в а I I
ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
9. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Производительность всякого режущего инструмента в основ ном определяется его материалом, способностью сохранять про должительное время свои режущие свойства. Последние могут быть потеряны не только под влиянием высокой температуры, развивающейся в процессе резания и вызывающей потерю рез цом необходимой твердости, но и таких явлений, как адге зия (схватывание трущихся поверхностей), диффузия (взаимное растворение материала трущихся тел) и абразивно-механическое истирание режущей кромки и поверхностей резца.
Способность инструмента сопротивляться указанным явлениям называется стойкостью; она измеряется временем, в течение которого сохраняются режущие свойства инструмента при опре деленных условиях работы. Следовательно, инструментальные материалы должны иметь такие важные для режущего инструмента свойства, как красностойкость, теплопроводность, износоупорность, достаточно высокие сопротивления изгибу и удару, а также твердость. Во избежание преждевременного выкрашивания режу щей кромки необходимо, чтобы инструментальный материал обладал также и достаточной вязкостью.
В табл. 2 приводятся сравнительные данные о физико-механи ческих свойствах различных инструментальных материалов, при меняемых в настоящее время. Как видно из таблицы, твердые сплавы более теплостойки, чем быстрорежущие стали, а минералокерамика превосходит твердые сплавы по твердости и теплостой кости, но значительно уступает им в отношении теплопровод ности и прочности. Минимальное температурное удлинение и наи большая твердость и теплопроводность алмаза, а также эльбора (КНБ) делают их лучшими инструментальными материалами для тонкого и точного точения. Однако хрупкость и малая проч ность, адгезионная склонность алмаза к железным сплавам огра ничивают применение в качестве лезвийного инструмента, по этому алмазы используют лишь для обработки цветных металлов, пластмасс и других малопрочных материалов. Алмазы и эльбор (боразон) — превосходны для абразивного инструмента.
Весьма важной характеристикой хрупких по природе инстру ментальных материалов является сопротивление тепловому удару,
2* |
35 |
со
СП
|
|
|
Физико-механические свойства инструментальных |
материалов |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
И н с т р у м е н т а л ь н ы е м а т е р и а л ы |
|
|
|
Свойства и н с т р у м е н т а л ь н ы х |
Б ы с т р о р е |
|
|
|
М и н е р а л о - |
|
||
|
|
м а т е р и а л о в |
|
Т в е р д ы е с п л а в ы |
К е р м е т ы |
А л м а з ы |
|||
|
|
|
|
ж у щ и е с т а л и |
к е р а м и к а |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Удельный вес в г/см3 |
(плотность) |
8—8,8 |
8,0—15,0 |
4,4-4,7 |
3,6—4,0 |
—3,5 |
||
в |
кг/м3 |
|
|
Ю3 (84-8,8) |
103 |
(8-ь 15) |
103 (4,4н-4,7) |
103 (3,64-4) |
3,5-10е |
|
Твердость по Роквелу |
HRA |
HRC1 |
HRA |
88—90 |
90—92 |
91—94 |
|
|
|
Микротвердость по |
Виккерсу в |
65—70 |
(1,34-1,4) 103 |
|
2,3-103 |
104 |
||
кгс/мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предел |
прочности на |
изгиб при |
200—600 |
75—260 |
30—60 |
25—60 |
—30 |
|
,20° С в кгс/ммг |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Предел |
прочности |
на сжатие |
250—400 |
350—590 |
260—280 |
130—300 |
| 200—600 |
|
в |
кгс-м/мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2
К Н Б ( э л ь б о р )
—3,5 3,5-103
( 8 - Ю) 103
—30
—
Ударная вязкость в кгс-м/см2 |
1—6 |
0,25—0,6 |
— |
0,05—О; 12 |
— |
— |
Красностойкость" в °С |
600—700 |
800—1000 |
— " |
1200 |
700—800 |
1400—1500 |
Теплопроводность в ккал/м-с°С |
0,004—0,006 |
0,004—0,021 |
0,006—0,020 |
0,001—0,005 |
0,033— |
— |
|
|
|
|
|
0,038 |
|
Температурное удлинение 10~в °С |
9—12 |
3—7,5 |
7,2—7,5 . |
6,3—9,0 |
0,9—1,9 |
— |
1 В о с т а л ь н ы х с л у ч а я х в е з д е HRA.
т. е. максимальному перепаду температуры, при котором мате риал сохраняет свою целостность. Эта характеристика выра жается условным коэффициентом, рассчитанным по формуле
|
е = ^ |
, |
(4) |
где ав — сопротивление разрыву |
в кгс/мм2 ; Я, — |
теплопроводность |
|
в ккал/м с 0 С; |
Е — модуль упругости в кгс/мм2 ; а — коэффици |
||
ент линейного |
расширения. |
|
|
Согласно формуле (4) и данным табл. 2, можно утверждать, что сопротивление тепловому удару минералокерамического ин струмента в несколько раз меньше, чем твердосплавного, и в де
сятки раз меньше по сравнению с быстрорежущим |
инструмен |
том. |
|
10. ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ СТАЛИ |
|
У г л е р о д и с т а я и н с т р у м е н т а л ь н а я |
с т а л ь |
(У7А—У13А) мало используется для изготовления |
режущего |
инструмента ввиду ее недостаточной красностойкости (~270° С). Из нее изготовляют инструменты небольших размеров, работаю щие при низкой скорости резания. Характерной особенностью углеродистой стали является ее неглубокая прокаливаемость, это свойство особенно ценно для инструментов, работающих на удар. После закалки (при 750—840° С) и отпуска (~200° С) инструменты из углеродистой стали хорошо шлифуются и доводятся, что обес печивает высокие остроту и чистоту режущей кромки, и поэтому они могут быть успешно применены там, где необходимо полу чить высокое качество обработанной поверхности при малых скоростях резания. Использование углеродистой стали для режу
щего |
инструмента практически ограничивают марками |
У11А, |
У12А, |
У13А. |
|
Л е г и р о в а н н а я и н с т р у м е н т а л ь н а я |
с т а л ь |
|
содержит в основном следующие легирующие элементы: |
|
|
1) хром, обеспечивающий глубокую прокаливаемость и повы |
||
шение |
твердости стали; |
|
2)вольфрам, способствующий повышению красностойкости и износоустойчивости стали;
3)ванадий, создающий наиболее стойкие и твердые карбиды;
он благоприятствует получению мелкозернистой структуры.
В табл. 3 показан состав наиболее удачных марок легирован ной инструментальной стали. Указанные стали отличаются не столько эксплуатационными, сколько технологическими свой ствами, например склонностью к обезуглероживанию, карбидной ликвации, деформации при закалке, количеством остаточного аустенита. Сталь каждой марки имеет свои преимущества и не достатки. Так, основная марка стали для режущего инструмента —• сталь 9ХС обладает повышенной склонностью к обезуглерожива нию и значительной твердостью в отоженном состоянии, что
37
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
|
Состав легированной инструментальной стали |
|
|||
М а р к а |
с |
Сг |
w |
Mn |
V |
с т а л и |
|||||
Х05 |
1,2 |
0,5 |
|
— |
. |
9ХС |
0,85—0,95 |
0,95—1,25 |
— |
0,3—0,5 |
— |
Х6ВФ |
1,0 |
6,0 |
1,0 |
— |
0,5 |
9ХВГ |
0,9 |
0,7 |
. 1,2—1,6 |
0,9 |
— |
Х12 |
1,0—1,3 |
11,5—13 |
|
— |
- |
Х12Ф1 |
1,2—1,45 |
11 — 12,5 |
— |
— |
0,7—0,9 |
Х12ТФ |
1,4—1,6 |
11 — 12,5 |
Ti = 0,l-=-0,15 |
— |
0,2—0,4 |
затрудняет ее обрабатываемость, но имеет относительно |
меньшую |
карбидную ликвацию. В этом отношении более благоприятна сталь 95ХГСВФ.
Стали Х12, Х12Ф1 характеризуются высокой твердостью, износоустойчивостью и красностойкостью и потому успешно используются для штампов и резьбонакатных роликов. Дл я повы шения прочности режущей кромки приходится прибегать к спе циальной технологии ковки, чтобы избежать карбидной неодно
родности и ликвации, способствующих хрупкости |
инструмента. |
||
Для оценки карбидной неоднородности сталей в СССР принята |
|||
10-балльная система. Балл I соответствует совершенно равномер |
|||
ному распределению карбидов; баллы I I — I V — строчечному рас |
|||
пределению; |
балл V характеризует появление разорванной |
сетки, |
|
а баллы V I — X — сплошной сетки карбидов различной |
степени |
||
сплошности; |
последние стали применять нельзя. |
Положительно |
|
оценивается |
сталь Х6ВФ; она отличается сравнительно высокой |
красностойкостью и прочностью и для ряда |
инструментов |
может |
|
заменить быстрорежущие |
стали. |
|
|
Б ы с т р о р е ж у щ и е с т а л и н о р м а л ь н о й |
п р о |
||
и з в о д и т е л ь н о с т и |
Р9, Р12, Р6МЗ, |
Р6М5 и Р18, широко |
используемые для режущего инструмента, имеют состав, приве денный в табл. 4.
Марки сталей Р9 и Р18 имеют почти одинаковые высокие красностойкость 600—650° С и твердость (до HRC 64), хотя по содержанию вольфрама они значительно различаются. Это объяс няется тем, что красностойкость создается растворением ограни ченного количества карбидов легирующих элементов (Fe3 W3 C или Fe3 Mo3 C). Карбиды титана, ниобия, тантала, частично ва надия и др. настолько устойчивы, что они при нагреве не раство ряются в аустените и поэтому также не способствуют красностой кости,
38
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
Состав быстрорежущих сталей (в %) |
|
|||
М а р к а |
С |
w |
V |
Сг |
М о |
с т а л и |
|||||
Р6МЗ |
0,8 |
6,3 |
2,2 |
3,4 |
3,3 |
Р9 |
0,85—0,95 |
8,5—10 |
2,0—2,6 |
3,8—4,4 |
— |
Р12 |
0,8—0,9 |
— 12 |
1,5—1,9 |
3,1—3,6 |
<0,5 |
Р6М5 |
0,8—0,9 |
~ 6 |
1,7—2,1 |
3,9—4,4 |
~ 5 |
Р18 |
0,70—0,80 |
17,5—19 |
1,0—1,4 |
3,8—4,4 |
— |
Р9М4 |
0,85 |
~ 9 |
~ 2 |
3,3 |
—4 |
П р и м е ч а н и е . |
М о л и б д е н — ' с а м а я э ф ф е к т и в н а я д о б а в к а , о б е с п е ч и в а ю |
||||
щая в ы с о к о т е м п е р а т у р н у ю п р о ч н о с т ь |
и п о в ы ш е н н о е с о п р о т и в л е н и е |
п о л з у ч е с т и . |
|||
Сталь |
Р18 сравнительно с |
Р9 содержит |
больше |
избыточных |
карбидов и благодаря этому обладают большей «холодной» изно соустойчивостью, что делает ее более эффективной для инструмен
тов, работающих с малой скоростью |
резания (протяжек метчиков |
и др.). Сталь Р18 имеет большую |
прочность, еели карбидная |
фаза хорошо раздроблена предварительной ковкой. Иначе сталь Р9, имеющая мелкозернистость, будет прочнее, к тому же она легче деформируется в горячем состоянии, что весьма важно при изготовлении режущего инструмента прокаткой, например сверл. Сталь Р9, содержащую твердые карбиды ванадия, труднее шлифовать и потому при форсированной заточке инструмент из этой стали легче испортить. Широкому распространению стали Р9 способствуют также и то, что она (в 2 раза дешевле по сравнению со сталью Р18).
Для обработки высокопрочных нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов в машиностроении все более широко применяются новые марки быстрорежущих сталей повышенной производитель ности. Они отличаются более высокими режущими свойствами по сравнению с обычными сталями Р18 и Р9 благодаря повышенной легированное™. Химический состав их дан в табл. 5.
Теплостойкость быстрорежущей стали увеличивается с по вышением содержания кобальта. Одновременно увеличивается и твердость после отпуска (до HRC 65—66 в стали с 5% Со и до HRC 67—68 в стали с 10% Со против HRC 63—64 для сталей Р9 и Р18). Однако при этом заметно уменьшается прочность при изгибе (аи = 160-V-220 кгс/мм2 ) по сравнению с а и = 315-^340 кгс/мм2 для стали Р18 без кобальта. Кроме того, кобальтовые стали имеют повышенную чувствительность к обезуглероживанию, что проис ходит при нагреве для отжига и под закалку. Указанные недо статки приводят к выкрашиванию режущих кромок инструмента, если не обеспечены условия спокойной работы его без ударов и
39