Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

27.10.2023

Размер:

20.01 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 443 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Коэффициент k удобно относить к наружной поверхности FH, потому что она у любого класса конструкций не содержит выступа ющих частей.

Решая систему уравнений,	получаем [52]
Q =	kn(tn-tB)FH;

Рис.

Обходная

изоляционная

конструкция.

— плиточный

и з о л я ц и о н н ы й материал; 2

— к л е й

И Д С

д л я плит; 3

— с т а л ь н а я о б ш и в к а

к о р п у с а

судна;

4 — р а м н ы й

ш п а н г о у т ;

п р и в а р н а я

ш п и л ь к а ( М 8 — М 1 2 ) Х 5 0 ,

ш а г 400 —

500 мм;

—

ш а й б а

8 — 12;

гайка М 8 — М 1 2 ; 8

с о с н о в ы й б р у с о к 6 0 Х 80 мм;

9 —

ш п у н

т о в а н н а я

д о с к а

2 2 X

143 мм;

10 — с о с н о в ы—й б р у с о к

3 0 x

40; 4 0 X 60; 5 0 X 75 или

6 0 X

мм;

— к о н с т р у к ц и о н н ы й э п о к

—с и д н о - т и о к о л о в ы й к л е—й м а р к и К - 1 5 3 ; 12 — п р о к л а д к а из т е х

нического

м и т к а л я ;

13 — с о с н о в ы й б р у с о к

6 0 X 80,

п р и к р е п л я е м ы й

г в о з д я м и

4 X 1 2 0

мм;

— ш п у н т о в а н н а я д о с к а т о л щ и н о й б

22 мм;

15 — к о р о б к а из с п л а в а А М г - 5 ,

1,5

мм;

— с у х а р ь , 6

= 35—60 мм,

д л и н о й

I = 80 мм;

—

пленка П Т Г М - 6 0 9 на к л е е

8 8 Н ; 18 —

г в о з д ь З Х 70

мм,

шаг 100 — 150 мм; 19

— ш у р у п

4 Х 22,

ш а г 80 — 130 мм;

20 — лист из

с п л а в а

АМг - 5,

О =

1,5

мм

Для обходной изоляции |

1, так как FB > FH. Зависимость

(17)

позволяет

сделать

вывод:

термические

сопротивления

со стороны поверхности с выступающими частями необходимо умно

жать	на	На	формулу (8) следует смотреть, как на частный слу
чай	уравнения		(17).

Полученные формулы являются общими. Их следует употреблять в тех случаях, когда обходные изоляционные конструкции приме нены для изоляции как поперечного, так и продольного набора кор пуса судна.

Если изоляция, обходящая набор, периодически					повторяется
лишь	в одном	каком-либо направлении,		то отношение	поверхностей
			£ = - Ь			(18)
где sB	— длина	внутренней поверхности		конструкции	на	периоди
чески повторяющемся			участке с учетом выступов в сечении,			перпен
дикулярном к		набору	(см. рис. 8).

В последнем случае размер изоляционной конструкции вдоль на бора является одинаковым для наружной и внутренней поверхно

стей, поэтому он сокращается и выпадает							из рассмотрения.
При одинаковой толщине внутренней зашивки 63 над набором и
обшивкой	корпуса	судна
			sB =	s + 2 (h	+	I -	/га),
где h — высота набора;			/ и т — толщина				изоляционных слоев над
набором и	обшивкой.
Для нормальных изоляционных конструкций, изоляции без
набора, а также для некоторых обходных						конструкций, содержащих
воздушную	прослойку,		FB = FH и		g =	1.
Неполный коэффициент теплопередачи k рассчитывают специаль
ными методами, излагаемыми в гл.					I V — V I .
Формула (17) справедлива при а н = const и а в								= const. Ha	самом
деле во внутренних углах А				и В (см. рис. 8)				коэффициент	тепло
отдачи ав несколько		меньше,		чем вдали		от этих		углов. Это обстоя

тельство приводит к незначительному уменьшению действительного коэффициента теплопередачи по сравнению с его расчетным зна

чением kn.

Для неизолированной стенки коэффициент теплопередачи можно вычислять по формуле (пренебрегая небольшими термическими со противлениями стальной обшивки и набора)

где £ — коэффициент, учитывающий увеличение поверхности стенки вследствие выступов.

§ 8

Коэффициент теплопроводности

Обычно для тепловой изоляции судов применяют такие материалы, у которых Ли = 0,03-ь 0,08 ккалім-ч-°С. При увеличении коэффи циента Хи возрастает и коэффициент теплопередачи k. Поэтому

во все расчеты необходимо вводить средний коэффициент				теплопро
водности,	который	устанавливается в	эксплуатационных	условиях
на судне	в течение	всего срока службы	изоляционной конструкции
(а не коэффициент		теплопроводности	для сухого изоляционного

материала, определяемый в лаборатории). При выборе коэффици ента Я.и необходимо учитывать увеличение теплопроводности ма териала вследствие повышения средней рабочей температуры изоля ции, постепенного увлажнения ее, а также влияния веществ, пред назначенных для приклеивания теплоизоляционных плит к корпусу судна и склеивания их между собой. Пренебрежение указанными факторами может привести к несоответствию между тепловой на грузкой на установку и ее холодопроизводительностью.

Среднюю температуру, при которой изоляционная конструкция будет работать в эксплуатационных условиях, можно приближенно определить следующим образом:

По средней рабочей температуре / с р определяется соответствующее значение коэффициента теплопроводности Хиі для сухого материала.

Коэффициент %яі является линейной функцией температуры 4 Р и определяется по эмпирической зависимости

	Kt = Ко (1 +	Р*ср) = ^ио +	btcp ккал/м • ч • °С,	(19)
где	Хи0 — теплопроводность сухого		изоляционного материала	при
0°С;	Р—температурный	коэффициент теплопроводности, 1/°С; b —

постоянная, показывающая приращение коэффициента теплопровод

ности при	повышении температуры на 1° С, ккал/м-ч-°С2			(Ь =
Значения	Я и 0 , р и 6 определяют	опытным путем при испытании
материалов.	Коэффициент р для	различных	теплоизоляционных
материалов	имеет разные значения — порядка		(2,0—4,0) • 1 0 ~ 3	1/°С.

Таким образом, при понижении средней температуры изоляцион ной конструкции коэффициенты теплопроводности и теплопередачи

уменьшаются. Это обстоятельство является	благоприятным	для су
довой изоляции, работающей при низких	температурах.	Зависи
мость коэффициента Хя( от температуры	оказывает существенное

влияние лишь при перепадах ее порядка сотен градусов. Поэтому для

тепловой изоляции корпуса судна во многих случаях можно									прибли
женно считать		tcp я** 0 ° С, тогда		\ „ t	Ки0.
Влияние склеивающих			веществ, заполняющих швы между пли
тами, можно оценивать зональным методом расчета							(см. § 43) или
приближенной		формулой	[50]
			^и. э =	РклКі,					(20)
где	Киэ — эквивалентный		коэффициент		теплопроводности				плиточ
ного	изоляционного и клеевого			материалов; Р к л				поправочный
коэффициент,		учитывающий влияние клеевого				материала			( Р к л =
							—

=1 , 0 3 - 1 , 1 5 ) .

Для волокнистых, напыляемых или заливаемых		изоляционных
материалов,	а также для алюминиевой фольги, Р к	л = 1.
Во время эксплуатации изоляционный материал		увлажняется,
что резко	увеличивает коэффициент теплопроводности. Сильное

увлажнение предотвращают путем применения пленочных или лако красочных гидрозащитных покрытий либо осушительных установок (§ 15). Допустимое эксплуатационное увлажнение изоляции удобно учитывать увеличением расчетного значения Хи.

На судах увлажнение изоляции почти не исследовалось. Сведе ния по этому вопросу являются недостаточными. Влажностные рас четы судовой изоляции еще ожидают разработки. До получения более точных рекомендаций средний коэффициент теплопроводности увлаж ненного материала Хк можно оценивать по формуле

^и = Рвл^и. э,	(21)
где Р в л — надбавочный коэффициент, учитывающий	увлажнение
изоляции в процессе эксплуатации судна.

При среднем содержании влаги и надежной гидрозащите можно принимать для охлаждаемых помещений Р в л = 1,05-ь 1,10, а для отапливаемых — |3ВЛ = 1,10-=- 1,15.

Зависимость (21) является приближенной. Значение надбавочного коэффициента Р в л следует корректировать с учетом практических данных.

Если изоляция снабжена специальной осушительной установкой, то следует принимать (Зв л = 1.

Объединяя формулы (19)—(21), получаем окончательный расчет

ный коэффициент теплопроводности		изоляционного		материала:
— РвлРюАи/ — РвлРкл (^иО +			МСр).
В большинстве случаев tcp	0° С,	тогда
Последнее значение Хи и	следует вводить в дальнейшие расчеты.
Значения Xat л* Хи0 и Хи	можно брать из табл. 4			(см. вклейку).
При этом надо следить за тем, чтобы физические характеристики					уста
навливаемого материала (структура, объемный			вес, влажность,		тем
пература) соответствовали	табличным данным.

Значения коэффициента теплопроводности редко известны или гарантированы с погрешностью, меньшей чем ±(5-н 10)%. Отсюда следует, что и окончательное расчетное значение коэффициента тепло

передачи не может иметь более	высокую точность.
§	9

Коэффициенты теплоотдачи

Общий коэффициент теплоотдачи. Суммарный коэффициент теп

лоотдачи, учитывающий конвекцию		и лучеиспускание,
а	= а к +	а л ,
где а к и а л — коэффициенты	теплоотдачи конвекцией и лучеиспу
сканием.

Излучение следует учитывать только при теплообмене с воздухом (газовой средой), так как вода (капельная жидкость) является прак тически непрозрачной для теплового излучения. Когда стенка омывается водой, ал — О и а а к .

Естественная конвекция. Естественная конвекция воздуха обычно возникает внутри судовых помещений в случае непосредственной и рассольной систем охлаждения или паровой, водяной и электриче ской систем отопления. При свободном движении потока в большом

объеме вдоль	вертикальных плоских,		цилиндрических (пиллерсы)
и других искривленных		поверхностей	если 103 < Gr-Pr < 109,
пограничный	слой будет	ламинарным,	а при G r - P r > 1 0 9 — тур

булентным. При этом переходный режим течения выпадает из рас

смотрения, что допустимо

для практических

расчетов.

Критерий

Грасгофа, характеризующий

подъемную

силу,

* f

М п

где g — ускорение

в поле тяготения (g =

9,81 м/сек2);

I — опреде

ляющий

размер,

м; v — коэффициент

кинематической

вязкости,

м21сек;

р — температурный

коэффициент

объемного

расширения

среды,

1/°К;

tn — температура

поверхности стенки, °С; t — темпе

ратура окружающей среды вдали от поверхности стенки, °С.

Коэффициент

кинематической

вязкости

v = —

м2/сек,

где ц- — коэффициент динамической вязкости,

кгс-сек/м2;

(> — плот

ность

среды,

кгс•сек21мі:

* 5

здесь

— удельный вес,

кгс/мя.

Температурный

коэффициент

объемного

расширения

воздуха

Р = 1/7",

где Г—абсолютная

температура

воздуха, °К (T=273+t °К).

Критерий Прандтля (критерий физических свойств среды в про

цессе переноса тепла) Рг =

Коэффициент

температуропроводности

а =

1^Шо

м 2 /

с е к

здесь X — коэффициент теплопроводности среды, омывающей по верхность стенки, ккалім-ч-°С; ср — удельная теплоемкость при постоянном давлении, ккал/кг-°С.

Следовательно, критерий Прандтля

Рг =	\icpg- 3600
	X

Таким образом,

Gr Рг = ^ Ш п

v a г I п

В случае ламинарного пограничного слоя среднее значение кри терия конвективного теплообмена (Нуссельта) следует рассчитывать по критериальному уравнению [26]

Nu = 0,75 (Gr Pr)0.'-* ( - j ^ - ) 0,25

где Pr	и Рг п	— критерии	Прандтля при температурах	окружающей
среды	и поверхности стенки / и tn.			теплоотдачи)
Критерий		Нуссельта	(безразмерный коэффициент	теплоотдачи)

Nu = - М .

Коэффициент теплоотдачи конвекцией а к при нагревании окру жающей среды больше, чем при охлаждении. Эта разница возрастает по мере увеличения температурного напора | tn — t j и определяется физическими параметрами и их изменением в зависимости от темпе ратуры. Отношение Рг/Ргп учитывает изменение физических па раметров в пограничном слое, а дополнительный множитель

— зависимость коэффициента теплоотдачи от направле ния теплового потока (нагревание или охлаждение) и величины тем


пературного		напора.
Для воздуха критерий Прандтля практически не зависит от тем
пературы	и	составляет		величину	Рг —=• 0,7 = const. Поэтому по-
	/ Рг \0 . 25
правка	\pf)		= 1 и	на газы	не распространяется, что суще

ственно упрощает критериальные уравнения. Таким образом, для

воздуха теплоотдача	не зависит		от	направления теплового потока.
Из критериального уравнения следует, что при						10 3 - <Gr - Pr< C
<С Ю9 средний коэффициент		теплоотдачи
	«. = Л , ( А			^	) «	(22)
где вспомогательный	коэффициент
	1	'	\	va	)
При турбулентном	пограничном			слое среднее значение критерия
теплообмена [26]
Nu = 0,15(Gr.Pr)V. [ к ~ ) и .
Отсюда при Gr-Pr >	109
	aK =	At\tn-t\4»,				(23)
где коэффициент
	Л2 = 0.15Х			va	)
				va	)

Вспомогательные коэффициенты Аг и	А% для воздуха даны
в табл. 1 в зависимости от определяющей	температуры /.

								Таблица 1
Значения вспомогательных коэффициентов Аъ						Аг, А3 и Ai
для	сухого	воздуха	при атмосферном		давлении	(760 мм рт. ст.)
Т е м п е	В т е х н и ч е с к о й с и с т е м е е д и н и ц				В м е ж д у н а р о д н о й с и с т е м е е д и н и ц СИ
р а т у р а		А2	А3	At	At	Аг	Л	At
/ , °С		А2	А3	At	At	Аг	Л	At
—50	1,79	1,86	2,72	4,19	2,08	2,16	1,01	0,772
—20	1,72	1,74	2,88	4,25	2,01	2,03	1,07	0,802
0	1,69	1,61	2,96	4,31	1,97	1,87	1,10	0,812
20	1,63	1,50	3,07	4,37	1,89	1,75	1,15	0,825
50	1,58	1,41	3,19	4,50	1,84	1,64	1,18	0,851

Приводимые критериальные уравнения справедливы для любых газообразных и капельных жидкостей, для поверхностей любой формы и размеров независимо от температуры, направления теплового по тока и величины температурного напора.

За определяющую принимается температура среды t вдали от поверхности стенки (вне пограничного слоя). По этой температуре


выбирают из соответствующих	справочников	все физические пара
метры, входящие в расчетные	уравнения: К, v, а и др.
В качестве определяющего	размера /, входящего		в критерии Nu
и Gr, следует принимать высоту борта судна и других			вертикальных
поверхностей, а также пиллерсов, измеренную		со стороны		помеще
ния. В условиях естественной	конвекции при турбулентном			режиме

течения коэффициент ак вообще не зависит от /.

Формулы (22) и (23) можно применять и для расчета теплоотдачи горизонтальных поверхностей. В этом случае за определяющий раз мер / берется не высота, а меньшая сторона палуб, днищ, подволоков и других горизонтальных поверхностей, также измеренная изнутри помещения. При этом полученные значения сск увеличивают на 30%,

если теплоотдающая поверхность обращена		кверху, и	уменьшают
на 30%, если она обращена	книзу.
Вынужденная конвекция.	Вынужденная	конвекция,	как пра

вило, происходит внутри судовых помещений при воздушной и сме шанной системах охлаждения или отопления, при кондиционирова нии воздуха, а также при обтекании внешних поверхностей корпуса судна наружным воздухом или забортной водой. В случае вынужден ного продольного омывания плоской или слабоискривленной по верхности практически неограниченным потоком при Re << 105 течение в пограничном слое будет ламинарным, а при Re >> 105 — турбулентным. При этом переходная зона заменяется точкой.

Критерий Рейнольдса (критерий режима течения)

где w — скорость среды, омывающей поверхность стенки, м/сек.

При ламинарном пограничном слое среднее значение критерия конвективного теплообмена [26]

Nu = 0,66ReV..PrV. ( - £ г - ) , / 4 -

Коэффициент ак

для забортной

воды, омывающей

поверхности

судна, очень

велик,

поэтому температурный

напор очень мал. Если

— t | —> 0, то можно принимать,

что Рг/Ргп

—» 1. Следовательно,

поправкой

( ^ " ) 1 4

~* 1 можно пренебречь не только

для воздуха,

но и для забортной

воды.

Из критериального уравнения при Re <

105

средний коэффициент

теплоотдачи

«к =

Л ,

(

^ )

(24)

где

А, =

0,66

В случае турбулентного пограничного слоя среднее значение

критерия теплообмена

[26]

Nu =

0,037 Re0 -8

• Рг°.4 3

( ^ ) ° ' 2 5

;

отсюда при Re > 105

средний

коэффициент

теплоотдачи

«к =

;

(25)

Л4 = 0,037 К Р г„' . .

Значения

вспомогательных

коэффициентов

Ая

и Л 4

для воздуха

воды даны

в табл.

1 и 2.

Таблица 2

Значения вспомогательных

коэффициентов

А3

и А4 для воды

на линии насыщения при атмосферном

давлении (760 мм рт. ст.)

В т е х н и ч е с к о й с и с т е м е

В м е ж д у н а р о д н о й с и с т е м е

Т е м п е р а т у р а t,

е д и н и ц

е д и н и ц С И

°С

А,

л 4

А,

17,7

8,55

6,57

1,59

20,4

11,07

7,62

2,07

23,9

14,48

8,89

2,71

Формулы (24) и (25) применимы для вертикальных и горизон тальных поверхностей, так как при вынужденном движении влияние подъемной силы отступает на задний план. Эти формулы справедливы, когда поток движется параллельно поверхности. При ином направле нии движения (под углом или нормально к поверхности) пограничный

слой нарушается и коэффициент а к увеличивается. Чем больше раз меры поверхности, тем меньше сказывается направление потока, поскольку он растекается параллельно поверхности.

При вынужденной конвекции за определяющий размер / следует брать длину наружной или внутренней поверхности ограждения (в пределах рассматриваемого помещения) по направлению движения потока. Чем длиннее поверхность, омываемая потоком, тем меньшее значение будет иметь коэффициент а к .

Приведенные формулы можно также использовать для прибли женного определения коэффициента теплоотдачи у пиллерсов. При продольном обтекании пиллерса определяющий размер / следует брать равным высоте пиллерса, а при поперечном — его наружному эквивалентному диаметру. Эквивалентный гидравлический диаметр

пиллерса	некруглого	сечения
		D,	4F_	м,
		D,	U
			U
где F — площадь поперечного сечения пиллерса, м2; U — наружный
периметр	поперечного	сечения, м.

При вычислении критерия Re скорости наружного воздуха или забортной воды w обычно можно принимать равными скорости судна. Скорость движения воздуха w внутри судовых помещений у их сте нок составляет 0,01—0,1 м/сек, причем скорости воздуха при искус ственной и естественной циркуляции почти не отличаются.

В условиях вынужденного движения даже при малых скоростях обтекания обычно возникает турбулентный поток.

При очень низких скоростях может сказаться влияние свободного движения среды. В таких случаях необходимо всегда проводить про верочный расчет по формулам (22) и (23). Окончательно используется большее из двух полученных значений коэффициента теплоотдачи.

Скорость движения воздуха, сильно увеличивающая теплоотдачу конвекцией, не оказывает никакого влияния на теплоотдачу излу

чением.

Лучистый теплообмен. Для стенок судовых помещений тепло

отдача

излучением

соизмерима

с теплоотдачей

конвекцией,

поэтому

коэффициентом а л

пренебречь

нельзя.

от

поверхности

стенки

Коэффициент

теплоотдачи излучением

ал

єп С0 9

ккал/м2-ч-°С,

где

єп

— приведенная

степень

черноты рассматриваемой

системы

поверхностей; С 0

— коэффициент излучения

абсолютно черного тела

(С0

4,88 ккал/м2-ч-°К4);

6 — температурный

коэффициент,

°К3 .

Температурный

коэффициент

где

Тп

— абсолютная

температура поверхности

стенки, °К

(Тп =

= 273

+ / п ) .

Приведенная степень черноты системы, состоящей из двух по верхностей, произвольно расположенных в пространстве,

	Є п	~ Є 1 є 2 '
где £ х и е 2	— степени черноты	поверхностей,	участвующих в лучи
стом теплообмене.
Воздух	является прозрачным для тепловых		лучей, т. е. для него

е = 0. Поэтому внутри судовых помещений теплообмен излучением происходит между поверхностями рассматриваемого ограждения и охлаждающего или отопительного прибора, а также между рассма триваемой поверхностью и поверхностями различных предметов с иной температурой. От внешних поверхностей судна лучистое тепло

передается поверхности		моря или реки	и	небосводу.	Приведенные
формулы дают приближенное значение ая,				так как при их употреб
лении	предполагается,	что температура	поверхности охлаждающего
прибора равна абсолютной температуре			воздуха внутри		помещения,
Т =	Г в , а температура	поверхности моря равна температуре наруж
ного воздуха, Т = Тп.		Кроме того, значение гп может быть найдено
лишь	приближенно.

Степень черноты поверхности є представляет собой относитель ный коэффициент излучения. Степень черноты и относительная поглощательная способность численно равны между собой. Степень черноты сильно зависит от состояния поверхности (ее шероховатости и т. д.) и слабо — от температуры поверхности tn. Поэтому в преде лах температур, встречаемых на судах (от —30 до 70° С), значения є могут быть приняты постоянными.

Степень черноты полного излучения (относительная излучательная способность) є в направлении нормали к поверхности для раз личных материалов при t = 0—27° С приведена ниже:

Абсолютно		черное тело			1
Алюминиевая краска по шероховатой поверхности				. .	0,42
»		фольга			0,19
Алюминий		листовой	окисленный		0,20—0,30
Асбестовая		бумага	и картон		0,96
Асфальт					0,82—0,90
Бетон					0,88
Бумага					0,80—0,90
Вода, иней, лед гладкий, снег					0,95—0,98
Воздух					0
Дерево	строганое				0,80—0,90
Жесть	белая старая				0,28
Кафель	белый глазурованный				0,87
Краски масляные, лаки, эмали; любые, различных				цве
тов (включая белый и черный)					0,89—0,97
Лед шероховатый					0,99
Линолеум		красно-коричневый			0,93
Масляный		слой			0,78
Метлахские плитки			гладкие		0,67
Нефть					0,93
Охлаждающие батареи, покрытые снеговой шубой				. . .	0,96
Оцинкованная листовая сталь, серая окисленная				. . .	0,28
Пробка	натуральная				0,80

<<< < Предыдущая 1 23 / 443 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ

#
20.10.20237.92 Mб33Несенчук, А. П. Тепловые расчеты пламенных печей для нагрева и термообработки металла учеб. пособие.pdf
#
27.10.202332.93 Mб18Нестандартные устройства производственной связи..pdf
#
29.10.20233.24 Mб14Нестареющие полимеры..pdf
#
24.10.202311.86 Mб6Нестеренко Г.В. Геохимия дифференцированных траппов (Сибирская платформа).pdf
#
29.10.20234.29 Mб12Нестеров К.П. Системы автосопровождения [учебное пособие].pdf
#
27.10.202320.01 Mб64Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf
#
22.10.202311.4 Mб64Нестеров, Ю. Ф. Судовые холодильные установки учебник для институтов водного транспорта.pdf
#
20.10.20238.54 Mб32Неустановившиеся режимы поршневых и газотурбинных двигателей автотракторного типа..pdf
#
27.10.202322.19 Mб13Нефтегазоносность морей и океанов..pdf
#
29.10.2023907.86 Кб9Нефтепродукты, их применение и нормы расхода..pdf
#
29.10.20236.58 Mб15Нехай С.М. Прессы для производства электроизоляционных материалов.pdf