книги из ГПНТБ / Тимашев В.В. Технический анализ и контроль производства вяжущих материалов и асбестоцемента учеб. пособие
.pdf
|
|
100 — 35.06 |
|
р а с х од |
известняка 1 ,5400-74,15=1,1420 т; |
||
|
|
100 |
|
расход |
глины |
1,5400-14,51 = 0,2234 т; |
|
|
|
100 |
|
расход |
трепела |
1,5400-11,34= 0,1746 т. |
|
|
|
100 |
ч е т ы р е х к о м и о- |
Ф о р м у л ы д л я р а с ч е т а |
|||
н е н т н о й с ы р ь е в о й с м е с и . |
При расчете четырех- |
||
компонентной сырьевой смеси задаются тремя парамет рами: коэффициентом насыщения, силикатным и глино земным модулями. Если исходить из того, что на 1 вес. ч.
четвертого компонента приходится X |
вес. ч. перво |
||
го компонента, |
Y вес. ч. второго |
и Z вес. ч. третьего, по |
|
лучим систему |
трех уравнений |
с тремя |
неизвестными: |
При этом коэффициенты а, |
Ь, с и d |
имеют следую |
||||||||
щие значения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а, = 2,80SLKH |
|
- !- 1,65АХ -|- 0,35^ — Q ; |
|
|||||||
bt = 2,80S2 |
КН + 1,65А2- -!- 0,35F2 |
— С2 ; |
|
|||||||
сх |
= 2,80S3 |
КН + 1,65АЯ + 0,35F3 |
— С,; |
|
||||||
dx |
= С4 — 2,80S4 КН — 1,65А4 |
- 0,35F4; |
|
|||||||
а2 = пА1 |
-]- «FX — Sj; |
а3 = pFt |
— At; |
|
||||||
bo = «A2 |
-J- /zF2 — S2; |
b3 = pF2 |
— A2 ; |
|
||||||
c2 = nA3 |
|
nF3 - S3; c3 = pF3 — A3 ; |
|
|||||||
d2 = S4 — /; A 4 — nF4 ; d3 = A 4 — pF4 . |
|
|||||||||
Решая систему уравнений, получаем следующие зна |
||||||||||
чения для X, Y, Z: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I компонент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV компонент |
|
|
|
|
|
|
di (63 |
с з — Ь3 са ) + |
4 |
(63 С! — 6t |
Сз) + |
d 3 |
(6t |
с г |
— Ь2 c i) |
(8) |
|
|
|
|
|
(6з Ci — с 3 |
|
|
|
|
— Ьо с,) |
|
« i №2 с з — 6з с 2 ) + |
а 2 |
61) + |
о 3 |
(&L с 2 |
|
|||||
уI I компонент IV компонент
10
а-t (rf2 c3 |
— rf3 c2 ) |
4- g 2 |
(rf3 q |
— dx c3 ) -(- q 3 |
(d1 |
c2 |
— rf2 cx ) |
|||
°-i (&2 c3 |
— Ьэ c2 ) + n 2 |
(Ьз cj — bi c3) + |
a3 |
{bi |
c2 |
— bo с J |
||||
|
|
|
„ |
III компонент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV |
компонент |
|
|
|
— 62 |
|
av |
(b2 do — b:l d2) |
+ a2 |
(6Я dt |
— ut rf3) - f ая |
(b{ |
d2 |
d{) |
|||
a i |
(t>2 ca — b3 сг) - f o.2 (63 |
cj. — 6j. c3 ) + |
a3 (6i c2 — b2 |
Cj) |
||||||
(9)
(10)
Расчет ведут в том же порядке, что и при трехкомпонентной сырьевой смеси.
Расчет сырьевой смеси для получения портландцемен та заданного минералогического состава. При таком рас чете следует на основе минералогического состава клин кера рассчитать его химический состав и затем проде лать то же, что и при расчете четырехкомпонеитной сырьевой смеси. При этом на одну весовую часть четвер
того компонента приходится X |
весовых частей первого |
|||||
компонента, У весовых частей |
второго и Z весовых час |
|||||
тей третьего. Химический |
состав |
клинкера |
рассчитыва |
|||
ют по следующим формулам: |
|
|
|
|||
СаО = 0,7369C3S -|- 0,6512C2S -|- 0,6227С3 А-Ь 1 |
||||||
|
|
+ 0,4616C4AF; |
|
|
||
|
Si02 = 0,2631C3S -!- 0.3488QS; |
(11) |
||||
|
А1,03 = 0,3773С3А + |
0,2098C4AF; |
||||
|
|
|||||
|
Fe2 03 = |
0,3286C4AF. |
|
|||
При этом |
следует иметь |
в виду, что сумма |
минералов |
|||
C3S, C2S, С3 А и C4 AF, так же как и сумма основных окис |
||||||
лов СаО, Si02 , А12 03 |
и Fe2 03 , принимается равной 100%. |
|||||
Введем условные сокращения: |
|
|
|
|||
a1 |
= S — Sl; a2 = A — A i ; |
a, = F — F t ; |
||||
6X = S—Sa; |
&2 = A - A 2 ; |
68 = F - F a ; |
||||
Cx |
= S — S3; c2 = A — A3 ; C3 = F— F3 ; |
|||||
^ |
= 8 4 — 8 ; |
d2 = Ai—A\ |
d3 = F4 —F. |
|||
Применив эти условные сокращения, можно написать |
||||||
систему уравнений: |
|
|
|
|
|
|
|
axX + ЬХУ + c1Z = d1- ' |
|
||||
|
azX |
+ b2Y-f |
c„Z = d2; |
|
||
aaX - f baY + c3Z = d3 .
11
Решая эту систему уравнений, получаем формулы для определения X, Y и Z, аналогичные формулам (8), (9) и (10).
Приводим |
пример расчета сырьевой |
смеси для получения порт |
|||
ландцемента |
заданного минералогического состава. Требуется по |
||||
лучить |
клинкер, |
имеющий |
следующий |
состав: C3S — 50%; C2S — |
|
28%; |
С 3 А — 1 0 % |
и C4AF— |
12%. При |
этом условно принято, что |
|
сумма этих минералов составляет 100%. Химический состав сырье вых компонентов дан в табл. 4.
Приводим химические составы сырьевых материалов к сумме C+S+A - | - F, равной 100% (табл. 5). Для этого необходимо значение каждого окисла умножить на коэффициент /С, представляющий со
бой частное от деления 100 па |
100 — (п. п. п . + М д О + З О з ) , |
т. е. К= |
|||
100 |
|
|
|
|
|
~ 100 — (п.п.п. - f MgO + S03 ) |
' |
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4. Химический состав исходных |
материалов |
|||
Материал |
|
S i O . |
A I A |
F e 2 0 3 |
СаО |
|
0,181 |
0,301 |
0,161 |
54,971 |
|
Каолин |
47,248 |
38,126 |
0,448 |
0,499 |
|
Опока |
79,746 |
9,302 |
4,321 |
1,880 |
|
Огарки |
14,631 |
5,876 |
73,455 |
1,338 |
|
|
|
|
Продолжение |
табл. 4 |
|
Материал |
MgO |
so3 |
П. п. п. |
Сумма |
|
Мел |
0,612 |
0,582 |
43,192 |
100,000 |
|
Каолин |
0,419 |
0,797 |
12,463 |
100,000 |
|
Опока |
1,320 |
0,320 |
3,111 |
100,000 |
|
Огарки |
1,238 |
3,462 |
|
100,000 |
|
Т а б л и ц а |
5. Химический состав исходных |
материалов |
|||
после приведения суммы окислов C+S+A - | - F к 100% |
|||||
Материал |
S i O , |
А1А |
F e 2 O a |
СаО |
Сумма |
|
0,325 |
0,541 |
0,290 |
98,844 |
100,000 |
Каолин . . . . |
54,735 |
44,168 |
0,519 |
0,578 |
100,000 |
Опока |
83,724 |
9,766 |
4,536 |
1,974 |
100,000 |
Огарки |
15,352 |
6,166 |
77,078 |
1,404 |
100,000 |
12
|
|
На основе заданного минералогического состава определяем хи |
||||||||||||
мический состав |
клинкера: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
СаО = |
0,7369-50 + |
0,6512-28 + 0,6227-10 + 0,4616-12 |
= |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 66,845%; |
|
|
|
|
|
|
|
|
S i 0 2 |
= |
0,2631 -50 + |
0,3488-28 = |
22,921%; |
|
|
|
||||
|
|
|
' А 1 2 0 3 = |
0,3773-10 + |
0,2098-12 = |
6,29%; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Fe2 03 |
= |
0,3286-12 = 3,943%. |
|
|
|
|||
|
|
Р ассчитываем |
коэффициенты: |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
a1 |
= |
S — S i = |
22,921 —0,325 = |
22,596; |
|
|
|
||||
|
|
|
61 |
= |
S —S.2 |
= 22,921 —54,735 = |
—31,814; |
|
|
|
||||
|
|
C l = |
S — S3 = |
22,921 — 83,724 = — 60,803; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
d 1 = |
|
S4 — S = |
15,352 —22,921 = |
— 7,569; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
a2 |
= A — A ! = 6,291 —0,541 =5,750; |
|
|
|
||||||
|
|
|
b2 |
= A — A 2 |
= 6,291 —44,168 = —37,877; |
|
|
|
||||||
|
|
|
c2 |
= A — A 3 = 6,291 — 9,766 = — 3,475; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
d2-= |
A 4 — A = 6,166 —6,291 = — 0,125; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
a3 |
= F — Fx |
= 3,943 — 0,290 = |
3,653; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
b3 |
= F — F 2 |
= 3,943 — 0,519 = |
3,424; |
|
|
|
||||
|
|
|
c3 |
= F — F 3 = 3,943 — 4,536 = — 0,593; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
d3 |
= F 4 — F = |
77,078 — 3,943 = |
73,135. |
|
|
|
|||||
|
|
Определяем |
значения |
двучленов, входящих в формулы |
(8), (9) |
|||||||||
и |
(10). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й2 с 3 — й3 с2 = |
(— 37,877) (— 0,593) — 3,424 (— 3,475) = |
34,359; |
|||||||||||
|
Ь3 |
Cj — bt са |
=3,424 (— 60,803) — (— 31,814) (— 0,593) = |
— 272,055 |
||||||||||
|
|
bi с2 — Ъгсу |
= |
(— 31,814) (— 3,475) — (— 37,877) (— 60,803) |
= |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= —2192,482; |
|
|
|
|
||
|
d2 с3 — d3ci |
= (— 0,125) (—0,593) — 73,135 (— 3,475) = |
254,218; |
|||||||||||
й3 |
q — dx с3 = 73,135 (— 60,803) — (—7,569) (—0,593) = — 4451,316; |
|||||||||||||
|
|
с2 — d 2 сх |
= |
(— 7,569) • (—3,475) —(—0,125) (—60,803) |
= |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 18,702; |
|
|
|
|
|
|
Ь2 |
ds — b3 d2 |
= (— 37,877) 73,135 — 3,424 (— 0,125) = — 2769,706; |
|||||||||||
|
|
b3 dx — b± |
d3 |
= |
3,424 (—7,569) — (— 31,814) 73,135 = 2300,801; |
|||||||||
|
|
bx dz — 62 |
dx |
= |
(— 31,814) (— 0,125) — (— 37,877) (— 7,569) |
= |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= — 282,714. |
|
|
|
|
||
|
|
Подставив |
полученные значения в уравнения (8), (9) и (10), по |
|||||||||||
лучаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
13
|
|
X = |
|
(— 7,569) 34,359 +( — 0,125 ) (— 272,055) + 73,135 (— 2192,482) |
|||
|
22,596 • 34,359 + |
5,750 (— 272,055) + |
3,653 (— 2192,482) |
|
|
= 18,807; |
|
|
22,596-254,218 + 5,750 (—4451,316) + 3,653-18,702 |
||
~ |
22,596 • 34,359 + |
5,750 (— 272,055) + |
3,653 (—2192,482) ~~ |
|
|
= 2,317; |
|
Z = |
22,596 (— 2769,706) + 5,750 • 2300,801 + 3,653 (— 282,714) |
||
|
22,596 • 34,359 + |
5,750 (— 272,055) + |
3,653 (— 2192,482) |
= 5,901
Поскольку значения А', У и Z определяли для сырьевых материалов, химические составы которых пересчитаны на 100% основных окислов, следует найти значения А', У и Z для природных материалов. Для этой цели необходимо каждое полученное значение умножить на 100 и разделить на фактическое содержание окислов C a O + S i 0 2 + A l 2 0 3 + +Fe2 03 в соответствующем материале. Такой же пересчет должен
быть |
сделан |
и |
для |
четвертого |
компонента, |
количество |
которого |
|||||||
в данном расчете принято равным единице. |
|
|
|
|
||||||||||
Тогда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
первый |
компонент—мел: |
18,807-100 =33,817; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
55,614 |
|
|
|
|
|
|
второй |
компонент—каолин: |
2,317-100= 2,684; |
|
|
|||||||||
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
.86,321 |
|
|
|
|
|
|
третий |
компонент—опока: |
5,901-100=6,195; |
|
|
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
95,249 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,000-100 |
, п 1 |
п |
|
||
|
четвертый компонент—огарки:—— |
= |
1 ,049 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
95,300 |
|
|
|
|
В процентах состав сырьевой смеси выразится следующим об |
||||||||||||||
разом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33,817 |
|
|
|
|
100 = 77,305 %; |
||||
|
33,817 + |
2,684 + |
6,195 + |
1,049 |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
каолин— |
|
|
|
|
|
|
|
100 = |
6,135% |
|
|||
|
|
33,817 + |
2,684 + |
6,195 + |
1,049 |
|
|
|
|
|||||
|
|
33,817 + |
2,684' + |
6,195 +1,04 9100 = 14,162%; |
||||||||||
|
огарки— • |
|
|
1 |
049 |
|
|
100 = |
2,398% . |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
F |
33,817+ 2,684 + 6,195 + |
1,049 |
|
|
|
|
|||||||
Рассчитаем |
химический |
состав |
сырьевой |
смеси |
и |
клинкера |
||||||||
(табл. |
6). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14
Т а б л и ц а 6. Химический состав сырьевой смеси и клинкера
Компоненты |
SlO - |
AI . Q, |
F e = 0 3 |
CaO |
MgO |
soa |
П. n. rr. |
Сумма |
77,305 |
вес. ч. мела . . |
0,140 |
0,233 |
0,124 |
42,495 |
0,473 |
0,450 |
33,389 |
77,305 |
6,135 |
вес. ч. каолина . |
2,899 |
2,339 |
0,027 |
0,031 |
0,026 |
0,049 |
0,765 |
6,135 |
14,162 вес. ч. опоки . . |
11,294 |
1,317 |
0,612 |
0,266 |
0,187 |
0,045 |
0,441 |
14,162 |
|
2,398 вес. ч. огарков . |
0,351 |
0,141 |
1,761 |
0,032 |
0,030 |
0,083 |
— |
2,398 |
|
Сырьевая смесь . . . |
14,684 |
4,030 |
2,524 |
42,824 |
0,716 |
0,627 |
34,595 |
100,000 |
|
Клинкер |
22,451 |
6,162 |
3,859 |
65,475 |
1,095 |
0,958 |
— |
100,000 |
|
Клинкер в пересчете на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сумму |
C + S + A + F = |
22,921 |
6,291 |
3,941 |
66,847 |
— |
— |
— |
100,000 |
= 100% |
|
||||||||
Подсчитываем минералогический состав клинкера
C3 S==4,07C —7.6S — 6 . 7 2 А — 1,42F = 4,07-66,847 —
— 7,6-22,921 —6,72-6,291 — 1,42-3,941 =50,05%;
CaS = 8,6S + 5.07А + |
1.07F — 3.07С = 8,6-22,921 + |
||
+ 5,07-6,291 + 1,07-3,941 —3,07-66,847 = |
28,01%; |
||
С3 А = 2,65А — 1,70F = |
2,65-6,291 — 1,70-3,941 = 9,97%; |
||
|
C4 AF = 3,04F = 3,04-3,941 = 11,98%; |
||
Совпадение |
полученных |
цифр с заданными |
свидетельствует |
о правильности |
проведенного расчета. |
|
|
Формулы для расчета сырьевой смеси с учетом присадки золы топлива
При использовании для обжига клинкера твердого топлива зола, оседающая в печи, существенно влияет на состав клинкера, снижая значение коэффициента насы щения и силикатного модуля.
Количество присаживающейся золы (в % от веса клинкера) определяют по формуле
q = — ^ 1 — |
(12) |
'100-100
где Р — удельный |
расход топлива |
от веса клинкера |
в %; А — золь |
|
ность топлива |
в %; п — доля |
присаживающейся |
к клинкеру зо |
|
лы в % от всего количества |
золы |
топлива. |
|
|
Последняя |
величина зависит |
от типа обжигательной |
||
печи: для шахтных печей она практически равна 100%; для вращающихся печей колеблется от 30 до 80%, в за висимости от способа подготовки сырьевой смеси, разме ров и типа вращающейся печи, способа питания сырье вой смесью и т. д.
В процессе клинкерообразоваиия участвует лишь та зола, которая оседает на клинкере до зоны спекания или непосредственно в ней. Зола, попадающая на клинкер в зоне охлаждения печи, не вступает в химическое взаимо действие с обжигаемым материалом.
При расчете сырьевой смеси с учетом присадки золы топлива принимают, что 100 частей клинкера состоят из: х частей прокаленного первого компонента; у частей прокаленного второго компонента; z частей прокален ного третьего компонента; q частей золы топлива, т. е.
16
Значения X, Y и Z определяют по тем же формулам (8),
(9) и (10), где коэффициенты ci\, bu c{; а2, b2, с2 имеют такие же значения. Коэффициенты d\, d2, а3 ; b3, с3 и d3 определяют из следующих выражений:
di = q (С, - |
2.8S, КН - |
1,65А7 - 0.35F,); |
d2 |
= q[Sq — ra(A, + F,)|; |
|
а3 = йа = с 3 ==1; rf3 |
= 100 — q. |
|
П р и м е р р а с ч е т а с ы р ь е в о й с м е с и с у ч е т о м п р и- |
||
с а д к и з о л ы т о п л и в а . Требуется |
рассчитать сырьевую смесь |
|
для получения клинкера с УШ=0,90 и /г=2,50. Сырьевые компонен
ты — известняк, |
глина |
и трепел. Количество |
присаживающейся |
золы |
|||||
9 = 2,44%. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Химический |
состав |
компонентов приведен в табл. 7. |
|
||||||
Т а б л и ц а 7. Состав |
компонентов, |
пересчитанный на |
прокаленное |
||||||
|
|
|
|
вещество |
|
|
|
|
|
Компонент |
S i O , |
А13 03 |
Fe . O, |
CaO |
MgO |
so3 |
Про |
Сумма |
|
чие |
|||||||||
Известняк . . |
1,56 |
0,33 |
0,33 |
94,47 |
2,64 |
0,67 |
|
100,00 |
|
Глина . . . . |
58,82 |
26,64 |
8,54 |
3,01 |
1,62 |
0,66 |
0,71 |
100,00 |
|
Трепел |
. . . |
86,83 |
7,57 |
2,95 |
1,16 |
0,98 |
0,17 |
0,34 |
100,00 |
Зола |
. . . . |
42,90 |
27,74 |
18,97 |
5,04 |
1,41 |
2,01 |
1,93 |
100,00 |
Подсчитываем значения коэффициентов:
ot = 2,8-1,56-0,90 + 1,65-0,33 +0,35-0,33 — 94,47 = — 89,879; Ъ = 2,8-58,82-0,90 + 1,65-26,64 + 0,35-8,54 — 3,01 = 192,161; Ci = 2,8-86,83-0,90 + 1,65-7,57 + 0,35-2,95 — 1,16 = 231,175; dt = 2,44 (5,04 —2,8-42,90-0,90 — 1,65-27,74 — 0,35-18,97) =
= — 379,368;
a2 = 2,50-0,33 + 2,50-0,33 — 1,56 = 0,090; b2 = 2,50-26,64 + 2,50-8,54 — 58,82 = 29,130; c2 = 2,50-7,57 +2,50-2,95 — 86,83 = — 60,530;
d2 = 2,44 [42,90 — 2,50 (27,74+ 18,97)] = — 180,255; a3 = 1;
b3=U c3 = l ;
d3 = 100 — 2 , 4 4 = 97,56.
Подставляя эти значения в формулы (8), (9) и (10), получаем Л'=69,37; У = 16,95; Z= 11,24. Сделаем пересчет X, У и Z на непрокаленные материалы (потери при прокаливании известняка равны 45,05%, глины —7,60% и трепела — 3,44%).
2-201 |
17 |
69,37-100 = |
| 2 |
|
16,95-100 |
= 18,34; |
100 — 45,05 |
|
|
100 — 7,60 |
|
|
0 |
|
||
Z00 = |
11.24-100 |
= |
11,64. |
|
100 — 3,44 |
|
|||
|
: |
|
|
|
Приводя сумму А'о+Уо+Zo к 100%, получаем сырьевую смесь состава: 80,81% известняка, 11,74% глины и 7,45% трепела. Хими ческий состав этой смеси приведен в табл. 8.
Т а б л и ц а 8. Химический состав смеси из трех компонентов
Компонент |
SiO, |
AIA, |
Fe.03 |
СаО |
80,81 вес. ч. известняка |
0,69 |
0,15 |
0,15 |
41,95 |
11,74 вес. ч. глины . . |
6,38 |
2,89 |
0,93 |
0,33 |
7,45 вес. ч. трепела . . |
6,25 |
0,55 |
0,21 |
0,08 |
Состав смеси . . . . |
13,32 |
3,59 |
1,29 |
42,36 |
|
|
|
|
Продолжение |
табл. S |
|
|
Компонент |
MgO |
so, |
Прочие |
П. п. п. |
Сумма |
80,81 |
вес. ч. известняка |
1,17 |
0,30 |
|
36,40 |
80,81 |
11,74 вес. ч. глины . . |
0,18 |
0,07 |
0,07 |
0,89 |
11,74 |
|
7,45 |
вес. ч. трепела . . |
0,07 |
0,01 |
0,03 |
0,25 |
7,45 |
Состав смеси . . . . |
1,42 |
0,38 |
0,10 |
37,54 |
100,00 |
|
Для |
этой смеси значения / ( / / = 0,962 |
и /1 = 2,73, т. е. выше за |
данных; |
присадка золы в процессе обжига |
понизит их до требуемых. |
Все приведенные выше расчеты велись па сухой мате риал. Однако реальные сырьевые материалы имеют оп
ределенную влажность, что необходимо |
учитывать |
при |
||||
дозировке компонентов. В этом случае содержание |
каж |
|||||
дого компонента |
рассчитывают |
по следующей |
формуле: |
|||
|
Х = — ^ — |
100, |
|
|
(13) |
|
|
|
100 — С |
|
|
|
|
где X—количество |
влажного компонента в %; А —заданное |
коли |
||||
чество сырьевой |
смеси |
в кг; Р — количество |
сухого |
компонента, |
||
полученное по расчету, |
в %; С — влажность |
данного компонен |
||||
та в %. |
|
|
|
|
|
|
Приведем в качестве примера расчет расхода сырьевых компо |
||||||
нентов в состоянии их естественной влажности на 1 т клинкера. Для |
||||||
этой цели используем данные, полученные при расчете трехкомпонентион сырьевой смеси без учета присадки золы топлива. В данном случае величина А равна 1400 кг.
18
Примем естественную влажность компонентов следующей: изве стняка— 5%, глины — 25%, трепела — 25%. Тогда расход сырьевых компонентов на 1 т клинкера будет следующий:
1400-74,15 известняк' — — - — =1259 кг;
1400-14,51 глина — — —— =298,0 кг;
100—25 1400-11,34
трепел —— —— =232,8 кг. 100—25
В процессе производства цемента происходят потери сырья, ко торые необходимо учитывать при расчете удельных норм его расхо да. Количество этих потерь зависит от способа производства, а так же наличия аспирационпых устройств. При мокром способе произ водства потери сырьевых материалов составляют 1%, при сухом способе — 1,5%.
Расчет минералогического состава клинкера по данным химического анализа
Для контроля качества клинкера иногда требуется определить его расчетный минералогический состав. Ми нералогический состав клинкера рассчитывают по-разно му, в зависимости от того, каким образом шло охлажде ние клинкера. При этом возможны три варианта:
а) |
клинкерные минералы кристаллизуются равновесно; |
б) |
жидкая фаза в клинкере застывает в виде стекла; |
в) жидкая фаза кристаллизуется при охлаждении клин кера как самостоятельная фаза.
а) Р а с ч е т с о с т а в а к л и н к е р а п р и р а в н о в е с н о й к р и с т а л л и з а ц и и . Расчет минералогиче ского состава клинкера при условии полной равновесной кристаллизации всех его фаз в процессе охлаждения можно вести по методу В. А. Кинда. Содержание C3S и C2S можно рассчитать, исходя только из химического со става клинкера. Формулы в этом случае будут иметь сле дующий вид:
C3S = 4,07СаО - 7,6Si02 — 6,72А12 0 |
3 — 1,42Fe203; |
(14) |
|
C2S = 8,6Si02 + 5,07А12О3 + 1,07Fe2O3 — 3,07СаО. |
(15) |
||
Содержание |
C4AF рассчитывают, |
исходя из того, что |
|
каждый процент |
Fe2 03 дает 3,04% C |
4 AF по следующей |
|
формуле: |
|
QAF = 3,04Fe2O3. |
(16) |
При образовании четыре'хкальциевого |
алюмоферри- |
та 1 % Fe203 связывает 0,64% А12 03 . Каждый оставшийся
2* |
19 |