книги из ГПНТБ / Стесин С.П. Гидродинамические передачи учебник
.pdftf, а,
Перевод в 2 с/с
fwj = |
ajbj |
Печать начальных данных по кл. 1
Перевод углов в рад
lj по средней струйке
Печать начальных углов
1
vT
sin ß„
ctgß„
|
|
'ср |
= |
|
|
|
|
F = 2jlRbx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г ср |
шср |
|
|
|
|
Печать по ключу 2 |
|
|
|
|
|
|
|
блоков 5, 6, 7, 8 |
Печать по ключу 2 |
|
|||||
|
блоков 16, 17, 18, 19 |
|
|||||
СП определения ß^- по средней |
10 |
|
|
|
|
|
|
струйке |
Печать по ключу 4 |
15 |
|||||
|
блоков |
10, |
11, |
12, |
13, |
14, |
|
s i n ßy; ctg ßy |
|
c ( g |
|
KIFmn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
12
13
14
15
16
18
19
20
21
22
Рис. 92. Блок-схема расчета характеристик гидротрансформатора на ЭЦВМ «Минск-22»
150 |
СП — специаль |
23
1
25
26
27
28
29
30
I I
i -I- Ai = i
Печать по ключу 2 блоков 22—30
Засылка і ' н а ч і
со; — ; (б2 — ad) (be — а) (с2 — ат)
Определение Q при С
Н Ж ; Я / Т ; ^ Г ' M H ; МТ
M диск.трения
1
\
Печать блоков 34—37
Передача управления на блок 34
31
32
33
34
35
36
37
38
39 I
$п ^ $п конечное |
|
|
|
I |
1 |
Передача управления |
40 |
на 4-й блок |
|
||
|
P n + |
Aß = ß „ |
|
Стоп
— индекс колеса (Я, Т, Р); j — индекс промежуточного сечения на лопатке;
я программа] |
j5l |
для определенных типов гидротрансформаторов. Наиболее часто рекомендуется принимать фУд = 1 с достаточной точностью для всех гидротрансформаторов [15]. Второй метод—метод теории решеток предусматривает следующие виды гидравлических по терь: профильные и концевые. Остановимся более подробно на этом методе расчета потерь.
Профильные потери. При обтекании профиля потоком вязкой жидкости на поверхности профиля возникает пограничный слой, в котором скорость потока изменяется от 0 до да. В пограничном слое происходит трение слоев жидкости. Возникающие при этом потери и составляют большую часть профильных потерь. Если число Рейнольдса потока возрастает, то толщина пограничного слоя уменьшается, и шероховатость начинает влиять на потери трения.
Толщина выходной кромки оказывает существенное влияние на величину потерь, поэтому потери, связанные с конечной толщи ной выходной кромки, называют кромочными.
Если межлопаточный канал диффузорный, то может произойти отрыв потока от стенок с образованием вихревой зоны. Это вызо вет потери при отрывном обтекании.
Коэффициент |
профильных |
потерь |
|
При отрывном |
обтекании |
|
|
|
|
^проф |
^тр "f" ^отр- |
Существенно |
на |
величину |
£ о т р влияет величина падения дав |
ления вследствие диффузорности и место расположения точки
минимального давления ртп. |
Чем больше величина |
падения |
дав |
||||
ления и чем ближе к концу |
профиля расположена |
точка |
ртіа, |
||||
тем коэффициент £ о т р |
больше. Профильные |
потери зависят от |
|||||
относительной толщины выходной кромки Ô = |
где х — хорда |
||||||
профиля. |
Коэффициент |
| п р о ф |
определяется |
при |
продувке |
пря |
|
мых или |
кольцевых решеток |
в аэродинамических |
трубах, |
как |
|||
отношение потерь полного давления в среднем сечении к скоростному напору ~2—'-
SПР°Ф w2/2g '
Концевые потери связаны с кривизной межлопаточных кана лов и неравномерностью распределения давления поперек канала, что вызывает дополнительное вихревое движение в пограничных слоях от вогнутой поверхности по плоским стенкам к выпуклой поверхности. Величина концевых потерь зависит от относитель ной высоты лопатки, угла поворота потока в решетке, конфузорности канала, шага, угла выхода и числа Re.
152
Коэффициент І к о т определяется при продувке плоских реше ток как разность между коэффициентами суммарных и профиль ных потерь.
Однако эти данные требуют поправок в случае их использо вания для расчета гидротрансформаторов, так как:
имеются данные только для прямых и круговых решеток про филей, а в гидротрансформаторах, как правило, лопатки двоя
кой |
кривизны; |
|
данные, приведенные в литературе о коэффициентах |
| с У м , |
|
Іп р о ф, |
соответствуют безударному натеканию потока. При |
угле |
атаки изменяется их величина, а значения углов атаки при рас
чете, как правило, неизвестны; |
і |
имеющиеся характеристики |
получены для определенной сте |
пени турбулентности (Е0 = 0,005-^0,15). Под степенью турбулент ности подразумевается отношение средней квадратичной пульсационной скорости àw к средней скорости течения w. При изме нении степени турбулентности величина потерь изменяется, что учитывается соответствующими поправками. Но эксперименталь ные данные о турбулентности потока в гидротрансформаторах отсутствуют, и поправки не могут быть учтены.
Характеристики решеток, приведенные """в литературе, полу чены" для сжимаемых жидкостей (газов). Переход к практически несжимаемым жидкостям (воде, маслу) связан с введением по правки на число Маха, равное отношению относительной ско рости потока на профиле к скорости звука. Установлено различ ными авторами, что коэффициенты потерь не зависят от числа Маха M при M «s 0,3-ь0,4, и поэтому для гидротрансформаторов поправку вводить не требуется.
Метод теории решеток, таким образом, применительно к ги дротрансформаторам имеет ряд неточностей и не нашел пока ши рокого применения вследствие громоздкости и сложности рас четов.
§ 31. РАСЧЕТ ПОЛЯ СКОРОСТЕЙ И ДАВЛЕНИЙ
ВГИДРОТРАНСФОРМАТОРЕ
Расчет и проектирование гидротрансформаторов ведется в на |
|
стоящее время по средней линии тока с применением одномерной |
|
струйной теории Эйлера. Основное допущение этой теории, что |
|
движение потока по любой струйке лопастного колеса аналогично |
|
движению по средней струйке, является |
приближенным. В связи |
с этим ставится задача теоретического |
определения поля скоро |
стей в гидротрансформаторе.
Поставленная задача может быть решена с учетом следующих допущений [25]:
число лопаток во всех рабочих колесах гидротрансформатора бесконечно большое (это позволяет пренебречь неравномерностью поля скоростей вдоль любой окружности с центром на оси и в пло-
153
скости, перпендикулярной к оси, с учетом этого допущения опре делено осредненное поле скоростей);
гидравлические потери поперек канала, т. е. в направлении ортогонали h (см. рис. 93), не меняются;
линии (поверхности) тока в меридиональном сечении опреде
ляются методом последовательных приближений. |
|
Проводим ортогонали, нормальные к стенкам, и делим |
их |
на участки с учетом уравнения неразрывности, принимая ст |
= |
|
|
Р и с . 93. Схема |
для расчета поля скоростей в гидротранс |
|
|
|
форматоре |
= |
const |
поперек канала (определив действительное распреде |
|
ление ст, |
необходимо |
сделать уточнение положения линий тока |
|
и |
повторить расчет). |
|
|
Для решения задачи о расчете поля меридиональных скоро стей запишем условие отсутствия движения жидкости в направ лении ортогонали h. Для этого выделим элементарный объем жид кости, ограниченный смежными ортогоналями длиной dh и смеж ными линиями тока длиной ds. Размер в направлении, перпенди кулярном плоскости чертежа, обозначим dl. На выделенный эле мент действуют силы:
вследствие |
разности давлений по обе стороны элемента |
|
dh dhdsdl = — -%-dV, |
где dV — dh |
ds dl; |
знак «минус» в этой формуле обозначает, что при положитель ном градиенте*давления|направление силы совпадает с отрицатель ным направлением ортогонали h;
154
центробежные силы вследствие криволинейной траектории движения
dFm |
= pdV^-; |
dFw=9dVC\, |
где г — расстояние |
от элемента |
dV до оси вращения; |
гт — радиус кривизны линий тока в меридиональном сече нии.
Условие отсутствия движения в направлении h требует, чтобы
сумма проекций всех |
сил в этом направлении равнялась нулю, |
|||
т. е. |
|
|
|
|
|
dFm |
- f dFp — dFm |
cos y = 0, |
|
где 7 — угол |
между |
направлением |
h и вертикальной |
осью ма |
шины |
(см. рис. 93). |
|
|
|
С учетом указанных параметров получим дифференциальное |
||||
уравнение равновесия |
|
|
|
|
|
е 4 ж 4 ^ = ° . |
< і о °) |
||
которое будет положено в основу расчета поля скоростей в рабо чих колесах.
Как указывалось выше, гидротрансформатор представляет собой замкнутую систему лопастных колес, условия входа на ко торые определяются условиями выхода с предыдущего колеса. Поле скоростей в гидротрансформаторе можно рассчитать при помощи системы дифференциальных уравнений, число которых будет соответствовать числу рабочих колес.
Выведем основные расчетные уравнения для одноступенчатого
трехколесного гидротрансформатора с заданными |
геометрическими |
|||||||
размерами. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
сечения на выходе |
из насоса |
уравнение |
(100) имеет вид |
||||
|
С ш Н 2 |
4 H 2 C O S V H 2 |
1 |
дРн2 |
= |
0. |
(101) |
|
Для |
сечения на выходе |
из турбины |
|
|
|
|
||
|
C m T 2 |
C « T 2 C O S Y T 2 |
1 |
^ Т 2 |
=-0. |
(101а) |
||
|
|
|
|
|
дп12 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
сечения на выходе из реактора |
|
|
|
|
|||
|
ьт Р2 |
c «P2CosyP 2 |
1 |
дРр2 |
_ _ о |
|
||
|
'mPt |
ГП |
Р |
|
ÔhP2 |
|
|
|
Для |
определения |
величин |
воспользуемся |
уравнениями |
||||
энергий |
в соответствующих |
колесах. |
|
|
|
|
||
155
|
Уравнение |
энергии |
в реакторе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ р 2 |
= |
|
|
|
^ Р |
поті |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
= |
|
рР2 |
|
+ |
р — |
удельная энергия жидкости на выходе |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
из |
реактора; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЕТ2 |
|
рТ2 |
|
|
|
^Т2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= |
|
+ |
Р -g |
|
удельная |
|
энергия |
|
жидкости |
на |
вы |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ходе |
из |
турбины; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
•Ерпот'—гидравлические |
потери |
|
энергии |
в ре |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
акторе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Уравнение |
|
энергии |
в турбине |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ЕТ2 |
= Em |
— Htj |
— Ej |
1ЮТ, |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с 2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
£ Н 2 = |
Рн2 + |
Р —тг |
|
удельная |
энергия |
жидкости |
|||||||||||||||
|
|
Нп |
|
= |
р (сии^ц |
|
|
|
|
|
|
|
на |
выходе |
из |
насоса; |
|
|||||||||
|
|
|
— c u T 2 « X 2 ) — теоретический |
|
напор |
тур |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ет |
|
|
|
|
бины; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п о |
т |
— гидравлические |
потери энер |
||||||||||||
|
Уравнение |
|
энергии |
в насосе |
|
|
|
гии |
в |
турбине. |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(ЮЗ) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
'Н2 |
Ep2JrHiH |
|
|
|
|
£ ц П о т , |
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
Я ш |
= |
р ( c u H 2 « H 2 |
— |
C U P 2 w H I ) |
|
— теоретический |
напор насоса; |
||||||||||||||||||
|
£ Н п о т — г и д р а в л и ч е с к и е |
потери |
в |
насосе. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Рассмотрим параметры выхода из насоса. В развернутом виде |
|||||||||||||||||||||||||
уравнение |
(103) |
запишется |
так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
\ |
П |
|
|
|
|
I |
|
С н |
2 |
|
|
|
I |
С |
р 2 |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
РН2 |
~Г |
Р |
— ô — — Рі"2 |
Т |
Р — ö |
|
Г |
Р |
( |
с и Н 2 и Н 2 |
|
C |
u P 2 U H l j — ^Нпот . |
||||||||||||
по |
Выразим с2 = c2m + |
ci |
и |
продифференцируем |
это |
уравнение |
||||||||||||||||||||
h: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
дрнг |
i |
|
дстН2 |
i |
|
|
|
д с ы Н 2 |
|
__ |
1 |
|
ФРг |
д/гр2 . |
|
|||||||
|
|
Р |
|
dhH2 |
~T-L"M* dhH2 |
|
С и Н |
2 |
dhm |
~ |
р |
ОЛнз |
ôftp3 |
т |
|
|||||||||||
|
|
" t " 6 m P 2 |
ОЛн2 |
öftP 2 |
|
Ь " Р 2 |
|
Ô A H , |
о/гр2 |
"T" |
|
dAH ï |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
д (сцр2 ині) |
dhpo |
|
^ |
дЕи |
п о |
т |
|
|
|
|
|
(104) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Э/гнг |
|
ô/ipa |
|
|
|
<ЭАн2 |
|
' |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где |
|
д ^ н п о т |
= |
|
Q |
^с м _ |
B T O p 0 e |
допущение). |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
156
Подставим в уравнение (104) выражение для |
я мя ~ |
dhm |
dhP2 |
из уравнений (101) и (102). Получим уравнение, связывающее параметры выхода из насоса:
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СтН2 |
|
CuH2cos |
ѴН2 |
, |
|
дстИ2 |
|
. |
|
дСиНи |
|
„ |
диИз |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ 9 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дСцНг |
|
d A p 2 |
/ |
C m P 2 _ C u P 2 c o |
s Y P 2 |
, |
|
||||||
|
|
|
H 2 |
Ö A H 2 |
|
d A H 2 |
|
\ rmp2 |
|
|
rp2 |
|
|
|
|||
|
|
|
d c m P 2 |
I „ |
|
Ö C u p 2 |
|
|
Ô C u p 2 |
|
|
|
О И щ |
|
|||
|
|
° п Г * ÔAp, |
+ C " P 2 |
ô A p 2 " |
|
" H L |
" Ö A P 7 ~ C |
" P 2 |
Ô A p 2 |
|
|||||||
Проводя |
аналогичные |
преобразования |
и учитывая, что |
и Т 1 = |
|||||||||||||
= иН2і, |
т. е. — ("ті с ц н г ) |
= |
• д (ингсйНг) |
^ П 0 Л у ч и м |
дифференциаль- |
||||||||||||
ные уравнения, связывающие параметры |
выхода из турбины: |
||||||||||||||||
|
|
/ |
2 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dhTz |
( |
°m11 |
Си72C0S |
|
YT 2 , |
|
d c m T 2 |
i r |
Г |
|
dCuTi |
|
|
||||
dhH2 |
\ |
r m T 2 |
r l 2 |
|
' |
" « т а |
ьт7Ч |
~ З |
Г ~ |
|
сиТЪ |
|
|
||||
|
ö |
f t T 2 |
I |
- «12 |
d |
Ä T |
g |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
\ |
2 |
|
2 |
C U H 2 C O S Y H 2 , |
|
|
|||||
. |
d « T 2 |
|
д с ц т 2 |
\ _ |
C m H 2 |
|
d c m H 2 |
, |
|||||||||
C "T2 |
Ô |
A T Ï |
"T2 |
j - |
|
|
|
— |
|
+ |
C M |
H 2 |
-щ^ |
+ |
|
||
для реактора:
|
|
|
C U P 2 C 0 S Y P 2 , |
dCmP2 |
I |
„ |
ÖCuPa |
|
|
|
|
|
|
c /nP2 |
a t „ |
T " c uP2 |
|
||
|
|
/ 9 |
2 |
|
|
|
|
|
|
_ |
dhj2 |
Cm72 |
C u T 2 C 0 S |
ѴТ2 , |
|
dCmT2 |
j _ - |
d c » T 2 |
|
~~ |
dhP2 |
\ r m T 2 |
r T 2 |
~^Cm72 |
d h j |
i |
-t-tBTa |
^ |
|
Для решения полученной системы дифференциальных урав нений необходимо в этих уравнениях выразить скорость си в виде
си = и — ст ctg р. |
|
Окружная скорость и = cor, |
где г — радиус данной линии |
тока на входной или выходной |
кромке. Если известен радиус R |
линии тока |
на поверхности тора, то г = R — h cos у (см. рис. 93) |
||||||
и, следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
= |
_ и cos у ; |
= |
|
- |
C m - ^ - |
- |
ctg ß . |
ÔA |
" dh |
dh |
|
m |
dh |
° r |
dh |
Обозначим |
|
|
|
|
|
|
|
|
g c t g ß _= |
ß . |
|
c o s y |
= |
|
|
|
dA |
~ |
' |
R — h cos y |
' |
|
|
157
- ^ - + ß c t g ß - a c t g 2 ß = , 4 ;
'm
|
|
|
|
|
|
l + c t g 2 ß = , D . |
|
|
|
|
|
|
||||
После |
подстановки |
и |
|
преобразований |
получим |
систему |
||||||||||
уравнений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с\тАт |
+ |
стН2 |
^ ^ ~ D ^ + |
с л » Н 2 2 " на c t g ß f ^ m |
= |
|
|
||||||||
|
д Н Р |
і ГСтР2 Ар2 + СтР2 |
^^-Dpz |
|
— cm P 2 (сон ctg ß P 2 cos Y P 2 |
— |
||||||||||
|
dhH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- « m ß p s ) ] |
+ |
ctg ß P 2 u m ; |
|
|
|
|
|
|||||
|
4 , Н 2 Л ш + С т |
Н а ^ - Я н 2 + fgfO + 0 " H 2 C t g ß „ 2 |
+ |
|
||||||||||||
Ст Н 2І"Н2ІОН2(1 +0 + |
2 C t g ß H 2 U H 2 ] + CuH ctgßH 2 COS ѴН2 (1 — |
0) + |
||||||||||||||
|
|
|
+ |
«иг [<°н cos YH2 (2f — 1) — аН2иш] |
= |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
CmTlAji |
+ |
СтТ2 - ^ Г - Dl2 |
+ |
Cm T 2 2« T 2 Ctg |
ßT 2ÖT2 |
|
|
||||||
CmP2-^p2 -f- Cmp2 |
|
Д 'P2 |
|
Ôftp2 |
cJ,T2i4T2 + |
C « T 2 ^ J - D T 2 - |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
+ |
cm T 2 |
(ctg ßT 2 (öT cos |
Y T 2 — u T 2 ß T 2 |
+ 2uT 2 |
ctg ß T 2 a T 2 ) • |
|
|||||||||
|
|
|
|
d c m T 2 " T 2 ctg ß T 2 — 2uX2coT cos Y T 2 |
|
|
|
(105) |
||||||||
Определение скоростей |
cm |
= f (h) проводится по |
уравнениям |
|||||||||||||
(105) |
в следующей |
последовательности. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
1. |
Выбираем |
начальные |
условия |
так, чтобы |
|
выполнялось |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
уравнение |
неразрывности |
Q — J cmdF. |
Считаем, |
что |
скорость |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
по средней линии тока равна среднерасходной скорости и опре-
деляем ее из выражения |
стср |
= -у-, где F — площадь проход |
||
ного |
сечения на выходе |
из соответствующего колеса. |
||
2. |
Принимаем в первом |
приближении |
||
|
|
dhy2 |
^ _ |
Л Т 2 |
|
|
dhp2 |
|
hp2 |
|
|
dhT2 |
_ |
ft То |
|
|
|
|
h\\2 |
|
|
dhP2 |
_ |
hp2 |
|
|
оЛнг |
~ |
Лиг |
158
где ftT2, |
ftp2, |
|
ftH2 |
— |
|
длины |
ортогонален |
в соответствующих се |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
чениях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3. |
Подставляем |
в |
дифференциальные |
уравнения |
численные |
||||||||||||
значения |
известных |
величин |
и определяем |
из системы |
уравнений |
|||||||||||||
неизвестные |
дСтН2 . |
|
Ô C m T 2 . |
|
|
дстЪ |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
4. |
Определяем |
приращения |
|
Аст |
меридиональных |
скоростей |
|||||||||||
между |
средней |
линией тока |
и |
|
соседней: |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
_ |
|
дст |
д, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
- |
|
dh |
а п |
' |
|
|
|
|
где |
Aft — расстояние |
по |
ортогонали |
между соседними |
линиями |
|||||||||||||
|
5. |
|
тока. |
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем |
значения |
на соседних |
линиях |
тока |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ст — - Стср + |
|
Afm . |
|
|
|
|
|||
|
После |
вычислений |
строим |
|
графики зависимости |
ст |
= / (ft). |
|||||||||||
Зная ст в выходных сечениях, можно определить закон |
изменения |
|||||||||||||||||
ст |
в любом сечении |
колеса. По |
рассчитанному закону |
ст |
= f (ft) |
|||||||||||||
можно |
определить |
зависимость |
си |
— / (ft). |
|
|
|
|||||||||||
|
Из уравнения (100) путем интегрирования определим зависи |
|||||||||||||||||
мость |
р — f (ft): |
|
|
|
|
|
|
ft |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
P |
|
j P — |
dh |
|
|
I - Jp ~ |
cos у d/i + |
p0, |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
где p0 — учитывает избыточное давление, создаваемое подпиточным насосом.
При проектировании нового гидротрансформатора расчет за конов изменения ст = / (ft) и си = f (ft) должен способствовать наиболее правильному выбору углов ß на разных линиях тока, т. е. таких углов ß, чтобы обеспечивался безударный вход не только по средней линии тока, но и по всей входной кромке ло патки.
§ 32. ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЛОПАСТНОЙ СИСТЕМЫ ГИДРОТРАНСФОРМАТОРА НА ЕГО ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Как показали теоретические и экспериментальные исследо вания, наибольшее влияние на характеристики гидротрансфор матора оказывают выходные и входные углы, число лопаток в ра бочих колесах, конструкция лопаток рабочих колес. При изме нении названных геометрических параметров лопастной системы
изменяются такие |
важные показатели гидротрансформаторов, |
|
как энергоемкость |
XN, |
расчетное передаточное отношение і*, |
к. п. д., прозрачность |
и коэффициент трансформации. В прак- |
|
159