По уравнению (23.14) определяется и вращающий
момент |
двухфазного |
реактивного |
двигателя (mi = 2) |
при |
круговом |
вращающемся магнитном поле |
ста |
тора. |
|
|
|
|
|
|
Из выражения (23.14) |
видно, что наибольшего |
значе |
ния |
вращающий |
момент |
достигает |
при 6 = 45°. Это зна |
чит, |
что |
перегрузочная |
способность |
реактивного |
двига |
теля значительно ниже, чем у обычного синхронного дви гателя. Так как M^U\, то даже при небольших коле баниях напряжения момент двигателя значительно из меняется.
Характерной особенностью синхронных реактивных двигателей является склонность к качаниям (колеба ниям) ротора. Обычно качания ротора начинаются при резких изменениях нагрузки на валу двигателя. Дейст вительно, при работе двигателя с некоторой постоянной
нагрузкой ось полюсов ротора смещена |
относительно оси |
поля статора |
на угол б. Если допустить, что нагрузка |
на двигатель |
уменьшилась, то |
угол |
рассогласования |
уменьшится до flj. Однако этот угол установится |
не сра |
зу. Вследствие момента инерции |
ротор |
вначале |
пройдет |
положение б. При этом момент двигателя будет меньше тормозного момента, и угол 9 начнет увеличиваться, при ближаясь к бь Но под действием сил инерции ротор снова пройдет положение бі в сторону большего угла. Очевидно, ротор будет колебаться около положения 6[. Эти колебания будут сопровождаться периодическими изменениями частоты вращения, что для многих схем автоматики нежелательно. Наличие короткозамкнутой обмотки на роторе приводит к быстрому затуханию ко
лебаний, так как от взаимодействия |
токов в |
обмотке |
ротора |
с полем |
статора |
возникают |
тормозящие мо |
менты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Существенными |
недостатками |
реактивных |
двигате |
лей являются |
низкая cos <р и к. п. д-. Обычно cos <р < Д 5 , |
а т] = 35—38% |
У двигателей мощностью |
в десятки |
ватт и |
т) = 5—25% |
у двигателей |
от долей |
до единиц ватт. Низ |
кие к. п. д. |
и |
cos ф обусловливают |
значительные |
габа |
риты |
таких |
двигателей. |
|
|
|
|
|
Преимущество |
реактивных двигателей состоит |
в том, |
что они при сравнительно |
простой |
конструкции |
требуют |
для питания только переменный ток и вращаются при этом с синхронной частотой.
§ 23.6. ТАХОГЕНЕРАТОРЫ
Тахогенераторами называют электрические микрома шины, работающие в генераторном режиме и служащие для получения напряжения, пропорционального частоте вращения. Основным требованием этого преобразования является линейная зависимость между частотой враще ния п (входной величиной) и напряжением U (выход ной величиной), т. е.
U = kn, |
(23.15) |
где k — коэффициент пропорциональности, |
называемый |
статическим коэффициентом |
усиления. |
|
Тахогенераторы обычно |
используются для: а) изме |
рения частоты вращения какого-либо вала; |
б) выработ |
ки ускоряющих и замедляющих напряжений в системах автоматического регулирования; в) решения задач диф
ференцирования |
и |
интегрирования |
функций |
в |
схемах |
счетно-решающих |
устройств. |
|
|
|
|
Тахогенераторы бывают постоянного и переменного |
тока. |
|
|
|
|
|
|
Т а х о г е н е р а т о р ы п о с т о я н н о г о |
т о к а |
По устройству тахогенераторы постоянного тока |
практически не |
отличаются от |
соответствующих |
типов |
исполнительных |
электродвигателей. |
Наиболее |
широко |
распространены |
магнитоэлектрические тахогенераторы и |
электромагнитные |
независимого |
возбуждения. |
Возбу |
ждение первых |
осуществляется от постоянных |
магнитов, |
а вторых — от электромагнитов, |
питаемых от |
независи |
мого источника тока. На рис. 23.16 представлены схемы этих тахогенераторов.
В настоящее время выпускается несколько типов та хогенераторов постоянного тока. В табл. 23.4 приведены основные технические данные некоторых из них.
При неизменном магнитном потоке возбуждения вы ходное напряжение нагруженного тахогенератора, т. е. когда на зажимы якоря подключен прибор или устрой ство с конечной величиной сопротивления, определяется по уравнению
и = Е-1ягй^СеФп~и^=кеп-и^, |
(23.16) |
' н |
' н |
Таблица 23.4
Основные параметры тахогенераторов постоянного тока
|
Сила тока, А |
и |
Сопротивле |
Момент |
|
ние, Ом |
Тип |
|
|
вых» |
"max' |
инерции |
в |
|
об/мин |
якоря, |
|
'в |
'и |
в |
гя |
кг-мМ0~6 |
|
|
|
ТД-102 |
ПО |
0,065 |
0,1 |
80 |
325 |
1700 |
1500 |
6,2 |
0,7 |
ТД-103 |
110 |
0,06 |
0,1 |
165 |
710 |
1730 |
1500 |
19,6 |
0,7 |
СЛ-121 |
НО |
0,05 |
0,1 |
65 |
170 |
970 |
3500 |
5,0 |
0,44 |
СЛ-161 |
НО |
0,05 |
0,1 |
70 |
170 |
1770 |
3500 |
5,2 |
0,49 |
ТГ-1 |
110 |
0,3 |
0,01 |
75 |
430 |
— |
1100 |
68,5 |
1,85 |
ТД-201 |
по |
0,1 |
0,1 |
115 |
780 |
1090 |
1000 |
23,5 |
|
где Ія |
= иігн |
— сила |
тока |
якоря |
тахогенератора; |
|
Се=рNl(60a) |
— конструктивный |
коэффициент |
машины; |
|
|
|
|
|
Рис. 23.16. Схемы |
тахогенераторов постоянного тока: |
а — электромагнитного возбуждения; б — о т постоянных магнитов |
ке = СеФ—постоянная |
машины при Ф —const, что |
обеспечивается |
соответствующей систе |
мой |
возбуждения; |
|
г н — сопротивление |
нагрузки; |
этой нагруз |
кой |
является |
обычно |
измерительный |
прибор.
Решая уравнение (23.16) относительно выходного на пряжения, получим
U s = _ k £ _ = = k i f l i |
(23.17) |
1 + JJL
гн
где kx — статический коэффициент усиления по напряже нию, определяемый конструктивными параметрами ма шины, потоком ее возбуждения и сопротивлением на грузки.
Анализ уравнения (23.17) показывает, что при по стоянстве нагрузки и сопротивления цепи якоря имеет место линейная зависимость между выходным напряже нием и частотой вращения тахогенератора. Однако на
|
пряжение |
|
тахогенератора |
|
|
|
|
всегда |
в |
той |
или |
иной |
|
|
|
|
степени |
отклоняется |
от |
|
|
|
|
линейной |
|
зависимости |
|
|
|
|
(рис. 23.17). |
Основными |
|
|
|
|
причинами |
этого |
откло |
|
|
|
|
нения |
являются |
реакция |
|
|
|
|
якоря |
и |
падение |
напря |
|
|
|
|
жения |
в |
щеточном |
кон |
|
|
|
|
такте, |
которые |
возраста |
|
|
|
|
ют |
с |
увеличением |
силы |
|
|
|
|
тока |
нагрузки. |
|
Следова |
|
|
|
|
тельно, |
для |
повышения |
|
|
|
|
точности |
работы |
|
тахоге |
Рис. |
23.17. Выходные |
характери |
|
нератора |
необходимо |
вы |
|
стики |
тахогенератора |
постоянного |
|
бирать |
сопротивление |
на |
|
тока |
|
|
грузки |
как |
можно |
боль |
|
|
|
|
ше |
и |
применять |
в |
тахогенераторах металлические |
|
щетки |
с |
|
малой |
|
величиной переходного сопротивле |
|
ния. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Существенное влияние на линейность характеристики оказывает изменение тока возбуждения, а также явле ние гистерезиса. Для уменьшения влияния колебания тока возбуждения магнитную цепь машины делают на сыщенной, а для ослабления гистерезиса магнитопровод выполняют из спецсталей, имеющих узкую петлю гисте резиса.
|
|
|
|
|
|
Преимуществом магнитоэлектрических |
тахогенерато- |
ров по |
сравнению |
с электромагнитными |
является |
отсутствие |
источника |
энергии |
для |
возбуждения. |
Однако электромагнитные тахогенераторы |
позволяют |
изменять |
в широких |
пределах |
статический коэф |
фициент усиления за счет изменения потока воз буждения.
Т а х о г е н е р а т о р ы п е р е м е н н о г о |
т о к а |
По принципу действия тахогенератори |
переменного |
тока делятся на синхронные и асинхронные. Предназна
чены они, как и тахогенератори |
постоянного |
тока, |
для |
|
получения |
|
электросигнала, |
про |
|
порционального |
частоте |
враще |
|
ния. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Синхронные. |
|
тахогенераторы |
|
представляют |
собой |
небольшие |
|
однофазные |
синхронные генерато |
|
ры, обычно |
с постоянными |
маг |
|
нитами на роторе (рис. 23.18). |
|
Если |
ротор |
такого |
генератора |
|
привести |
во вращение, |
то в об |
|
мотке |
статора |
будет наводиться |
Рис. 23.18. Схема син |
э. д. с , действующее |
|
значение |
которой согласно |
(20.4) |
пропор |
хронного тахогенератора |
ционально |
частоте |
вращения |
|
|
|
Е = 4,44 к0т/Ф = 4,44 k0w |
-g- Ф = сп. |
|
(23.18) |
Так как при изменении частоты вращения и, следова |
тельно, частоты э. д. с. будут |
изменяться |
реактивные со |
ставляющие нагрузочного сопротивления и обмотки са мой машины, то, очевидно, невозможно получить линей ную зависимость выходного напряжения от частоты вра щения. Поэтому, несмотря на простоту конструкции, син хронные тахогенераторы не применяются в схемах авто матики. Они находят применение только в качестве дат чика для измерения частоты вращения. При этом вы ходное напряжение измеряется вольтметром, шкала ко торого отградуирована в единицах угловой скорости.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Асинхронные |
тахогенераторы |
конструктивно |
пред |
ставляют |
собой |
машину, |
аналогичную |
асинхронному |
двигателю |
с |
полым |
немагнитным |
ротором. |
На |
рис. 23.19, а изображена |
принципиальная |
схема |
асин |
хронного |
тахогенератора. |
На |
статоре этого |
генератора |
имеются две обмотки: обмотка |
возбуждения В и генера |
торная обмотка |
Г. На обмотку |
возбуждения |
подается |
синусоидальное |
напряжение UB неизменной частоты, а |
с генераторной |
обмотки снимается выходное |
напряже- |
ниє UT. Последнее обычно подается на измерительный прибор или другую эквивалентную нагрузку.
Принцип действия асинхронного тахогенератора рас смотрим с помощью эквивалентной схемы (рис. 23.19, б). На этой схеме полый ротор условно представлен в виде короткозамкнутой обмотки, имеющей определенное чис ло витков. При неподвижном роторе тахогенератор по добен трансформатору. Пульсирующий магнитный по ток Ф в наводит в обмотке ротора трансформаторную
|
|
|
|
|
|
Рис. 23.19. .Принцип действия асинхронного |
тахогенератора: |
а — схема |
включения; 6 — эквивалентная схема |
|
э. д. с. Ет, под действием которой в проводниках |
обмот |
ки течет ток силой / т |
(условно показан на внешнем коль |
це проводников). |
Этот ток создает |
магнитный |
поток, |
который направлен |
навстречу потоку |
|
Ф в . Следователь |
но, по оси обмотки |
В устанавливается |
результирующий |
магнитный поток Фв , |
пульсирующий |
с частотой |
напря |
жения возбуждения. |
При этом в статорной обмотке Г |
э. д. с. не наводится, |
так как Ф в направлен перпендику |
лярно оси этой обмотки. При вращении ротора в пуль
сирующем |
потоке Ф в |
в обмотке ротора |
кроме трансфор |
маторной |
э. д. с. наводится |
еще э. д. с. вращения, дей |
ствующее |
значение |
которой |
равно |
|
|
|
Ёв = СепФв. |
(23.19) |
Эта э. д. с , пульсируя с частотой / напряжения воз буждения, вызывает в обмотке ротора ток силой / в (ус ловно показан на внутреннем кольце проводников), ко-
торый создает по оси обмотки Г статора пульсирующий поток Фг . Последний наводит в обмотке Г трансформа торную э. д. с. Е той же частоты /, т. е. частоты напря жения возбуждения. Действующее значение этой э.,д. с. определяется уравнением
£ = 4 , 4 4 ^ Г / Ф Г ) |
(23.20) |
где йог, wr — соответственно обмоточный коэффициент и число витков генераторной обмотки статора.
Поскольку в уравнение (23.20)
|
|
4,44 |
korWrf=const |
и |
Ф г ЕЕ п, |
то |
|
|
|
|
|
|
Е = схп. |
|
|
(23.21) |
|
|
|
Отсюда |
следует, |
что |
выход |
|
|
ная э. д. с. асинхронного |
тахоге |
|
|
нератора |
пропорциональна |
ча |
|
|
стоте |
вращения |
|
ротора. |
На |
|
|
рис. |
23.20 |
представлена |
зависи |
|
|
мость |
выходного |
напряжения |
от |
Рис 23.20. Кривая зави- |
частоты вращения |
ротора |
U — |
симости |
выходного на- |
|
?, |
ч |
г |
|
|
г |
|
г |
|
|
пряжения |
асинхронного |
|
= / ( л ) |
П Р И |
постоянном |
напряже- |
тахогенератора от часто- |
нии, подведенном |
к |
|
тахогенера- |
ты вращения |
тору, и постоянной нагрузке. Эта |
|
|
зависимость |
отклоняется |
от |
ли |
нейной, что в основном |
вызывается |
наличием |
падения |
напряжения в обмотках |
статора. Чем больше |
сила тока, |
проходящего по выходной обмотке тахогенератора, тем
сильнее проявляется |
это |
явление. Отклонение выход |
ной характеристики |
U=f(n) |
от линейной |
зависимости |
называется амплитудной |
погрешностью |
тахогенера- |
, тора. |
|
|
|
Помимо амплитудной погрешности асинхронный та хогенератор имеет еще фазовую погрешность, т. е. из менение фазового угла {3 между векторами снимаемого
(U) и подводимого (UB) напряжений в зависимости от частоты вращения. Фазовая погрешность также вызы вается падением напряжения в обмотках статора. Фа зовый угол уменьшается при увеличении частоты вра щения.
Амплитудная и фазовая погрешности зависят также от характера нагрузки. При чисто активной и чисто ин дуктивной нагрузках выходное напряжение при увеличе нии нагрузки (уменьшении сопротивления) снижается,
а при чисто емкостной нагрузке увеличивается. Фазовый же угол при увеличении чисто активной и чисто емко стной нагрузки увеличивается, а при увеличении чисто индуктивной нагрузки уменьшается. Следовательно, для уменьшения амплитудной погрешности следует созда вать на выходе машины активно-емкостную нагрузку, а для уменьшения фазовой погрешности — активно-индук тивную нагрузку.
Важной величиной для оценки свойств асинхронных тахогенераторов является также крутизна выходной ха рактеристики, представляющая собой величину нараста ния выходного напряжения. Эта величина обычно со ставляет 5—10 В на 1000 об/мин для большинства асин хронных тахогенераторов.
Достоинством асинхронных тахогенераторов с полым ротором по сравнению с тахогенераторами постоянного тока являются простота конструкции, отсутствие радио помех при работе, более высокая надежность из-за от сутствия скользящих контактов. Основные недостатки их — наличие фазовой погрешности, зависимость выход ного напряжения от характера нагрузки, несколько худ шая линейность выходной характеристики.
В табл. 23.5 приведены основные технические данные некоторых асинхронных тахогенераторов, применяемых в системах автоматического управления.
Таблица 23.5
|
Основные технические |
данные |
асинхронных |
|
|
|
|
тахогенераторов |
|
|
|
|
|
|
Номинальные данные |
|
Масса |
Тип |
|
|
|
|
Т |
|
тахогенера |
|
|
т |
А Гц |
кг |
тора |
в |
А |
Вт |
|
обімни |
об/мин |
|
|
ТД-1 |
ПО |
0,15 |
6.5 |
2400 |
0,008 |
50 |
3.0 |
ТД-2 |
127 |
0,13 |
|
2400 |
0.008 |
50 |
3.0 |
АТ-231 |
ПО |
0.25 |
14 |
4000 |
0,0085 |
500 |
2.10 |
АТ-261 |
ПО |
0,22 |
11 |
4000 |
0.0075 |
400 |
1.30 |
ТГ-4 |
110 |
0,30 |
14 |
6000 |
0,010 |
400 |
1.50 |
ТГ-5А |
115 |
0.06 |
4.0 |
9000 |
0,0012 |
400 |
0.28 |
|
§ 23.7. ЭЛЕКТРОМАШИННЫЕ |
УСИЛИТЕЛИ |
|
Электромашинные усилители небольшой мощности применяются в схемах автоматических устройств для
регулирования и управления различными объектами и процессами. В этих схемах электромашинные усилители (ЭМУ) обычно используются в качестве усилителей мощности, причем это усиление происходит за счет энер гии внешнего источника. В автоматических устройствах, как правило, применяются ЭМУ с поперечным полем, или амплидины, и ЭМУ с продольным полем, или рототролы.
ЭМУ с п о п е р е ч н ы м |
п о л е м |
Электромашинный усилитель с |
поперечным полем |
представляет собой генератор постоянного тока с неза висимым двухступенчатым возбуждением. На рис. 23.21 приведена электрическая схема такого усилителя.В этой схеме обозначены: У\ и У2— обмотки возбуждения, на
зываемые обмотками управления (их бывает |
и больше, |
до четырех); К — компенсационная обмотка; |
Ах—А2 — |
щетки по продольной оси машины; ах—а2 — щетки по по перечной оси, цепь которых замкнута накоротко. Для улучшения коммутации в продольной цепи включена об мотка добавочных полюсов Д. В поперечной цепи для улучшения коммутации иногда снижают силу тока, а чтобы при этом магнитный поток не был снижен, в цепь включают специальную обмотку подмагничивания П. Эта обмотка создает магнитный поток, направленный со гласно (в ту же сторону) с поперечным потоком якоря.
По конструкции якорь ЭМУ не отличается от якоря обычного генератора. Магнитная же система ЭМУ из готовляется шихтованной и делается малонасыщенной. Компенсационная и подмагничивающая обмотки и обмот ка добавочных полюсов находятся в пазах полюсных наконечников. ЭМУ мощностью менее 1000 Вт обычно выполняются в одном корпусе с приводным двигателем постоянного или переменного тока.
Принцип действия электромашинного усилителя за ключается в следующем. При подаче напряжения (сигналое) на обмотки управления в машине создается ре зультирующий магнитный поток управления Фь направ ленный по продольной оси машины. При вращении яко ря в этом потоке в его обмотке возникает э. д. с. Е2 = = СепФ\ с максимумом на щетках а.\—а2. Но цепь этих щеток замкнута накоротко, и поэтому в поперечной цепи
якоря течет ток |
силой |
/2 , |
в |
десятки раз большей |
силы |
тока управления |
/ ь так |
как |
сопротивление якоря |
незна |
чительно. Ток /2 , |
проходя |
по короткозамкнутой цепи яко |
ря, создает поперечный поток якоря Ф2 . Под действием этого потока в обмотке якоря наводится э.д.с. £, 3 = Се пФ2
|
Рис. 23.21. Схема ЭМУ с поперечным полем |
|
с |
максимумом |
на |
щетках |
А\ — Л2 , так |
как они |
оказа |
лись на нейтрали |
потока |
Ф2 . Если эти |
щетки замкнуть |
на |
какую-либо |
нагрузку, |
то по цепи |
потечет |
ток си |
лой 13. Поток якоря Ф3 , создаваемый этим током, ком пенсируется потоком Ф к обмотки Д". Степень этой ком
пенсации |
регулируется резистором |
Гш, |
шунтирующим |
компенсационную |
обмотку. |
|
|
|
Таким |
образом, ЭМУ с поперечным |
полем |
имеет |
двухступенчатое |
возбуждение — цепь |
обмоток У |
и ко- |
19» |
|
|
|
|
539 |