Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Борисенко А.И. Аэродинамика и теплопередача в электрических машинах

.pdf
Скачиваний:
65
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
17.94 Mб
Скачать

R f i tо +

Rt (г, - r\) Cn + . . . +

Rt (r, - r \Y C in -

-

-

[/?. (rx -

r\)

- -±-] C31 - ...

»і(Гі _

 

( r _

г \ Г 2]C3 .„., = 0;

R u

R u )Cio ■

R u

“Ь^12 )(rn - l ~ r'j)

Гп-л

 

 

 

 

 

 

' 1 n- 1

 

J

— T - { r n - i - r \ ) - 2 ] c » + ...

 

 

 

rn - 1

 

 

J

 

 

 

 

 

+

[(^~ Г Г +

Я ») { Г п -г -Г \)п -

 

 

 

 

- - r L - 0 '" - ‘ -

r,‘)n"1-

 

 

 

 

 

rn —1

 

 

 

 

 

 

 

tl (n

 

 

 

— /?1SC „ -

 

 

-

^ J2 ('■«-i - ^ i )

Cai — ...

 

 

12

о

 

_r i \ n - i r

 

_ d i _ 4 - ___d

V

71 —I

'

 

----

r

I

1 2

 

 

 

 

 

 

 

r n - l

 

Х(>Г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

c'n-l

 

 

+

^

(/■«_, — r'j) Cn +

... + /? , (/■„_! —

 

-

r',)«Cin - R f i t0 -

[tf, (rn_, -

r',) +

 

 

- f T ^ ] C 21 -

-

[tfi (r„-, -

Л )” " 1 +

 

 

+

- 7

^ (Л.-, - Л Г " al C„.

 

= 0 .

 

 

 

' n —1

 

 

J

 

 

Система алгебраических уравнений для случая дви­ жения газа от спинки к расточке записывается аналогич­ но. Результаты решения этой системы при п 2 и и = 6 отличаются не более чем на 5%. Поэтому вполне доста­ точно принять для расчета п 4.

Изложенный метод расчета запрограммирован для ЦВМ «Минск-2». Диаграмма алгоритма программы при­ ведена на рис. 9-2.

Температурные зависимости (9-22), (9-23) и (9-25) описывают изменение средней температуры стали по вы­ соте пакета. Полное температурное поле в поперечном сечении шихтованного пакета можно получить, восполь-

410

Рис. 9-2. Диаграмма алгоритма программы ЦВМ для теплового рас­ чета шихтованного пакета сердечника статора.

зовавшись (9-7) для определения Ф(х) на каждом уча­ стке, а затем подставив значения Ф(х) и Гг в (9-9).

В соответствии с (9-7) для трех участков получаем следующие функции:

411

Окончательно получаем, что двухмерное температур­ ное поле на участке зубца, прилегающем к клину, описы­ вается функцией

т л *У о )= -г -

( ! _

^ +

 

 

 

 

 

 

 

\

4

 

 

 

 

 

 

-СхеУо VRo -|-С ,—.Ѵо* А'о

.+ 7-,

(9-28)

на участке зубца, прилегающем к обмотке,

 

Tt (x, г) =

7fei

 

 

 

Je2

+

ln X

 

X

 

(Cl0 -

 

c

j

(r - r

' / +

c 2n (r -

r',)»+

■p=o

 

y2p/

 

 

 

 

 

 

 

 

n—1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(9-29)

 

 

 

+

S

 

c ^<r

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р=0

 

 

 

 

 

и на участке

спинки

 

 

 

 

 

 

 

Т2{-XiУ%)~

kn

 

1

/

X

 

 

ffcn

 

 

 

 

 

 

 

4

 

 

^С^22

_ /->

Рі

лРіУа _

 

і+ С з

 

<7tm

!

Ь 4

В.

е

 

L S

 

А.с/?22

 

+ W ^

+

^ O

+

t

 

) е*й +

С( (і +

-Ь-)

< ^ ’.(9-30)

Так как при тепловом расчете шихтованного пакета нас прежде всего интересует максимальная температура стали, то в выражениях (9-28) — (9-30) нужно определить экстремальные точки и проверить их на максимум. Про­ ще всего это сделать следующим образом.

Так как изменение температуры в поперечном сече­ нии пакета отражают функции Фі ( х ) , которые имеют одинаковый общий вид и отличаются только константа­ ми, то максимальную температуру в любом сечении мож­ но определить, пользуясь формулой пересчета

. (б^ж.ш 4 - 1,5а/п) Те—

0,5аІпТт

(9-31)

GK ; + а1а

 

 

 

412

В свою очередь максимальное значение усредненной температуры стали Тс получаем, проверив на максимум температурные зависимости (9-22) — (9-24). Подставив значение максимальной осредненной температуры стали и соответствующей ей температуры газа в (9-31), полу­ чим значение максимальной температуры стали в шихто­ ванном пакете.

Пример. Рассмотрим пакет сердечника статора турбогенератора

мощностью 500 тыс. кет при следующих исходных данных:

А —

=41 000

sr/ж;

Л„=28 500 вт/м2;

дсп=19000

er/ж3; ГГз=48°С;

7’г.сп = 75°С;

Гм = 80 °С;

/„=0,041 ж;

/2=0Д25 ж;

ср=0,1309 рад-

г0=

= 0,373 ж;

г'1=

0,398 ж;

Гі = 0,618 ж;

г2 = 1,063 ж; öK=

0,006 ж;

Хи =

= 0,17

ег/(ж-°С);

А,с=20

вт/(м-°С);

Яж.ш=2,6 ег/(ж-°С);

сю =

= 155

вг/(ж2 • °С);

аі = 94

ег/(ж2-°С);

а 2=88,8

вт/(м2-°С);

а со =

= 1 330

вт['(м2 ■°С);

а сг=200

вт/(ж2-°С); сг=11 230

джІ(кг ■°С);

рг=0,386 кг/ж3;

Qr = l,5 -10~ 3

м3/сек.

 

 

 

 

 

В качестве охлаждающего газа принимаем водород при избы­

точном давлении 3 кг/сж2; движение

газа — из зазора

к спинке.

Расчет проводим при я=2, 4 и 6. В соответствии с порядком

расчета,

изложенным выше,

имеем:

£о—Ы0,2 вт/(м2-сС);

7?о =

= 268,6

1 /ж2;

ki = 75,5

вт/(м2-°С) ; 7?и =

21,68 1/ж2; /?і2= 184,1

1/ж2;

Лі=1 734°С/ж;

 

=3,04

 

1/ж2;

 

 

 

 

 

é2=72

 

ег/(ж2 • °С);

 

Т?22=

 

 

 

 

 

= 175,5

1/ж2;

=

2,77

1/ж2; ß1 =

 

 

 

 

 

=>11,92 1/ж; ß2= —14,68 1/ж.

Значения .постоянных интегри­ рования определяем, решая си­ стему алгебраических уравне­ ний (9-27) на ЦВМ. Уравнения

(9-22) —(9-26) с вычисленными таким образом постоянными ин­ тегрирования дают распределе­ ние температур стали и газа по

высоте

шихтованного

пакета,

которые

представлены графи­

чески на рис. 9-3.

 

Не

следует

забывать, что

таким

образом

получаются

только

усредненные

значения

температуры стали по

толщине

пакета, для которых выполня­ ются условия сопряжения. Для

тош чтобы

определить

макси­

мальную

температуру

стали

в шихтованном пакете,

обра­

тимся к формуле (9-31), расчет по которой дает эначение

Гмакс=93,9 °С. На рис. 9-3 по­ казано также температурное поле в поперечном сечении ших­ тованного пакета, рассчитан­ ное по (9-28) (9-30) пріия=4.

Рис. 9-3. Температурное иоле в шихтованном пакете сердечника статора.

413

9-2. Статор с радиальной системой охлаждения

сердечника и непосредственным охлаждением

обмотки

Тепловой расчет статора с радиальным охлаждением объединяет расчет сердечника, в основу которого поло­ жен тепловой расчет шихтованного пакета, и расчет об­ мотки. В ряде работ [Л. 54, 100, 111, 142, 144, 177] для теплового расчета обмотки статора с непосредственным охлаждением используется решение задачи, в которой рассматривается нагрев изолированного стержня, не имеющего тепловой связи с сердечником статора. Зада; ча является одномерной, и, по существу, рассматривает­ ся течение охлаждающей среды в канале с внутренними тепловыделениями (рис. 9-4). При этом распределение температуры по длине проводника получается близкое к линейному и определяется подогревом охлаждающей среды и температурным перепадом между медью про­ водника и охлаждающей средой. Однако эксперименталь­ ные исследования, проведенные на мощных турбогенера­

торах [Л. 233, 236],

показывают, что

распределение

 

 

 

 

 

 

температуры по длине об­

 

 

 

 

 

 

мотки

с

непосредствен­

 

 

 

 

 

 

ным охлаждением суще­

 

 

 

 

 

 

ственно отличается от рас­

 

 

 

 

 

 

четного, полученного ука­

 

 

 

 

 

 

занным

 

выше

методом

 

 

 

 

 

 

(рис. 9-5). Значительная

 

 

 

 

 

 

разница температур

меди

 

 

 

 

 

 

наблюдается и по высоте

 

 

 

 

 

 

паза [Л. 231].

 

 

 

 

 

 

 

 

Для уточнения метода

 

 

 

 

 

 

теплового

расчета

необ­

 

 

 

—щ цщ

газ

ходимо

приблизить

рас­

г а з

!

сі

четную

схему к реальной

 

 

Г///,/л///

 

конструкции введением в

 

 

 

 

d x

 

расчет

тепловой

связи

Рис. 9-4. Расчетное распределение

между медью

обмотки и

сталью

сердечника.

При

температуры по длине проводни­

ка с непосредственным охлажде­

этом целесообразно лобо­

/ — температура

нием.

 

вые и пазовую части об­

охлаждающего газа;

мотки статора с непосред­

2 — температура

проводника

(а —без

учета влияния температуры на тепло­

ственным

охлаждением

физические

параметры; б —с

учетом

рассматривать

раздельно.

 

 

такого влияния).

 

4 1 4

Рис. 9-5. Распределение температуры меди по длине обмотки стато­ ра при непосредственном водородном (слева) и масляном (справа)

охлаждении.

/ — верхний и 2 — нижний стержень;------------

расчет;---------

—эксперимент.

Рис. 9-6. Расчетная схема статора с радиальным охлаждением сердечника статора и непосредственным охлаждением обмотки при жидкостном охлаждении стержней с полыми проводниками (а) и газовом охлаждении стержней с полыми трубками (б).

Температура меди в лобовых частях стержня определи ется по известной формуле

Т, (з) '

■ТВХі(з)

^МіЫ/м

у.

■^зНз)

cpQ

і(з)

к

 

 

 

 

 

 

(9-32)

где Твх1(з)— температура охлаждающей среды на входе в лобовую часть (рис. 9-6). При газовом охлаждении формулы для параметров Л«і(3) и k имеют вид:

А ft (з)

*7мі (з)(м .

П г

®к П ^и

415

__ 9мі(з)/е
ж и д к о с т н о м

п р и о х л а ж д е н и и

Аs1<з): 2Ь

т+ 2

1 г — I)2

 

- +

П р и о п р е д е л е н и и т е м п е р а т у р ы м е д и в п а з о в о й ч а с т и

н а г р е в в е р х н е г о и н и ж н е г о с т е р ж н е й р а с с м а т р и в а е м о т ­ д е л ь н о , т а к к а к в к р у п н ы х э л е к т р и ч е с к и х м а ш и н а х э т и с т е р ж н и с у щ е с т в е н н о о т л и ч а ю т с я д р у г о т д р у г а п о в е ­ л и ч и н е д о б а в о ч н ы х п о т е р ь . Б о л е е т о г о , д л я с н и ж е н и я

п о т е р ь и в ы р а в н и в а н и я т е п л о в ы х н а г р у з о к в н е к о т о р ы х

к о н с т р у к ц и я х т у р б о г е н е р а т о р о в в е р х н и е с т е р ж н и в ы ­ п о л н я ю т с я с б о л ь ш и м п о п е р е ч н ы м с е ч е н и е м , ч е м н и ж ­

н и е [ Л . 2 3 1 ] . Б у д е м у ч и т ы в а т ь т а к ж е п е р е т о к т е п л а и з п а з о в о й ч а с т и о б м о т к и в с т а л ь с е р д е ч н и к а и н а о б о р о т .

Д р у г и м и с л о в а м и , т е п л о в о й р а с ч е т п а з о в о й ч а с т и о б м о т ­

к и с о в м е с т и м с т е п л о в ы м р а с ч е т о м с е р д е ч н и к а . П р и э т о м

д о л ж н а с о б л ю д а т ь с я с л е д у ю щ а я п о с л е д о в а т е л ь н о с т ь р а с ­

ч е т а .

 

 

 

 

 

 

 

О п р е д е л я е м п р е д в а р и т е л ь н о т е м п е р а т у р у м е д и в п а ­

з о в о й ч а с т и в е р х н е г о и н и ж н е г о

с т е р ж н е й ,

и с п о л ь з у я

ф о р м у л ы , а н а л о г и ч н ы е ( 9 - 3 2 ) :

 

 

 

 

Т.

1 п

cpQ

I * 7 м 2 в /м

I

^ S 2 B (О < х 2

( 9 - 3 3 )

т

cpQ

 

Г~

 

 

 

т* о

 

<7м і / м ^і

<7м 2 н / м V.

I - ± 2Н

 

 

: ^ в х і +

cpQ

cpQ х г

І

(9 - 3 4 )

 

З а т е м , и с п о л ь з у я м е т о д р а с ч е т а , и з л о ж е н н ы й в § 9 - 1 ,

о п р е д е л я е м т е м п е р а т у р н о е п о л е

в с е р д е ч н и к е с т а т о р а .

С е р д е ч н и к

с т а т о р а

р а з б и в а е м п о д л и н е н а н е с к о л ь к о з о н ,

в к о т о р ы х

р а с х о д ы о х л а ж д а ю щ е й с р е д ы ч е р е з р а д и а л ь ­

н ы е к а н а л ы м о г у т

о т л и ч а т ь с я н а ± 1 0 % с р е д н е г о . П р о ­

в о д и м т е п л о в о й р а с ч е т о д н о г о п а к е т а з о н ы п о с р е д н и м

п а р а м е т р а м . Р а с п р е д е л е н и е т е м п е р а т у р ы в о с т а л ь н ы х

п а к е т а х з о н ы п р и н и м а е м т а к и м ж е , к а к в р а с с м а т р и в а е ­ м о м п а к е т е , п р и н е о б х о д и м о с т и к о р р е к т и р у я е г о с у ч е ­

т о м и з м е н е н и я т е м п е р а т у р ы г а з а в р а д и а л ь н о м з а з о р е .

Т е м п е р а т у р а г а з а в р а д и а л ь н о м з а з о р е , н е п о с р е д с т ­

в е н н о в л и я ю щ а я н а н а г р е в п а к е т а , о п р е д е л я е т с я с у ч е ­ т о м и з м е н е н и я р а с х о д а г а з а в з а з о р е и д е й с т в и т е л ь н ы х т е п л о в ы х п о т о к о в . П р и э т о м к т е п л у , в ы д е л я ю щ е м у с я н а п о в е р х н о с т и б о ч к и р о т о р а , и к т е п л у , п р и н о с и м о м у

416

г а з о м и з о б м о т к и р о т о р а ( в с л у ч а е н е п о с р е д с т в е н н о г о

г а з о в о г о о х л а ж д е н и я р о т о р а ) , п р и б а в л я ю т с я т е п л о в ы е

п о т о к и с в н у т р е н н е й п о в е р х н о с т и с е р д е ч н и к а с т а ­

т о р а . В с о о т в е т с т в и и с з а к о н о м Ф у р ь е т е п л о в о й п о т о к и з

л ю б о г о п а к е т а в р а д и а л ь н ы й з а з о р м о ж н о о п р е д е л я т ь п о

ф о р м у л е

 

P = l ^ f ~ b l uz n.

( 9 - 3 5 )

Д л я д в у х с о с е д н и х п а к е т о в э т и т е п л о в ы е п о т о к и п р и ­

б л и з и т е л ь н о о д и н а к о в ы . Б о л е е т о г о ,

о н и м а л о о т л и ч а ­

ю т с я в о в с е й з о н е ( п р и у к а з а н н о м в ы ш е у с л о в и и р а з б и е ­ н и я с е р д е ч н и к а н а з о н ы ) , и п о э т о м у т е п л о в о й п о т о к в р а ­ д и а л ь н ы й з а з о р о п р е д е л я е м , н а ч и н а я с п е р в о г о ( п о х о д у д в и ж е н и я г а з а в з а з о р е ) п а к е т а . Т е м п е р а т у р а г а з а в э т о м

м е с т е и з в е с т н а и з н а ч а л ь н ы х у с л о в и й . З а т е м п о л у ч е н н о е

з н а ч е н и е в е л и ч и н ы т е п л о в о г о п о т о к а р а с п р о с т р а н я е т с я н а в с е п а к е т ы з о н ы .

В с л е д у ю щ е й з о н е , к а к у ж е у к а з ы в а л о с ь в ы ш е , д о с т а ­

т о ч н о с д е л а т ь т е п л о в о й р а с ч е т п е р в о г о п а к е т а , а т е м п е ­

р а т у р у г а з а в з а з о р е п р о т и в э т о г о п а к е т а л е г к о п о л у ­

ч и т ь , з н а я р а с п р е д е л е н и е т е п л о в ы х и а э р о д и н а м и ч е с к и х

п о т о к о в в п р е д ы д у щ е й з о н е .

Т а к и м о б р а з о м , п е р е х о д я п о с л е д о в а т е л ь н о о т о д н о й з о н ы к д р у г о й , м о ж н о о п р е д е л и т ь т е м п е р а т у р н о е п о л е в о

в с е м

с е р д е ч н и к е . П р и э т о м о с о б о е в н и м а н и е д о л ж н о б ы т ь

у д е л е н о

т е п л о в о м у р а с ч е т у п а к е т о в , п р о т и в

к о т о р ы х

а к с и а л ь н а я с к о р о с т ь д в и ж е н и я г а з а в з а з о р е м а л а и с о ­ о т в е т с т в е н н о п о д о г р е в г а з а в е л и к .

З н а я т е м п е р а т у р н о е п о л е в с е р д е ч н и к е с т а т о р а , у т о ч ­

н я е м т е п л о в о й р а с ч е т о б м о т к и . П а з о в у ю

ч а с т ь с т а т о р а

р а з б и в а е м н а п у ч а с т к о в и н а к а ж д о м и з

н и х , и с п о л ь з у я

р е з у л ь т а т ы т е п л о в о г о р а с ч е т а с е р д е ч н и к а с т а т о р а , н а ­

х о д и м с р е д н и е т е м п е р а т у р ы с т а л и з у б ц о в в м е с т а х п р и ­ л е г а н и я в е р х н е г о и н и ж н е г о с т е р ж н е й . П о с л е э т о г о , о п р е ­ д е л и в п о ( 9 - 3 2 ) и з м е н е н и е т е м п е р а т у р ы п о д л и н е л о б о ­

в о й ч а с т и с о с т о р о н ы в х о д а о х л а ж д а ю щ е й с р е д ы ,

н а ч и н а е м

т е п л о в о й р а с ч е т п а з о в о й

ч а с т и о б м о т к и . Т а к

к а к п о р я д о к р а с ч е т а о д и н а к о в д л я

в е р х н е г о и н и ж н е г о

с т е р ж н е й , т о р а с с м о т р и м п о с л е д о в а т е л ь н о с т ь о п е р а ц и й

т о л ь к о д л я в е р х н е г о с т е р ж н я .

К у д е л ь н ы м о с н о в н ы м и д о б а в о ч н ы м п о т е р я м н а п е р ­ в о м у ч а с т к е п р и б а в л я е м ( и л и о т н и м а е м в з а в и с и м о с т и о т

н а п р а в л е н и я

т е п л о в о г о

п о т о к а )

п о т е р и

( о т н е с е н н ы е

к е д и н и ц е о б ъ е м а м е д и ) ,

п е р е х о д я щ и е и з с т а л и в м е д ь

27—233

417

ч е р е з к о р п у с н у ю и з о л я ц и ю ( р и с . 9 - 6 ) :

2 Н^у

Т

 

— Т

*7мі/м^1

9„І *7м2В И“ ^к/м

 

cpQ

1

СВІ

ВХ1

П о д с т а в л я я о п р е д е л е н н о е т а к и м о б р а з о м з н а ч е н и е q ві

в ( 9 - 3 3 )

в м е с т о g w n , п о л у ч а е м и з м е н е н и е т е м п е р а т у р ы

м е д и н а

п е р в о м у ч а с т к е ( О ^ Х г О / і ) .

З н а я

т е м п е р а т у р у м е д и в к о н ц е п е р в о г о у ч а с т к а ,

о п р е д е л я е м п о т е р и , п е р е х о д я щ и е и з с т а л и в м е д ь ч е р е з

к о р п у с н у ю и з о л я ц и ю н а в т о р о м у ч а с т к е , о т н о с и м и х

к е д и н и ц е о б ъ е м а м е д и и п р и б а в л я е м к у д е л ь н ы м о с н о в ­

н ы м и д о б а в о ч н ы м п о т е р я м н а э т о м у ч а с т к е .

С л е д о в а ­

т е л ь н о , qBu д а е т с я в ы р а ж е н и е м

 

 

 

2//дХи

I

гр

 

Яв\\ ---*7м2В '

р

ВІ

 

 

 

+ Ч’вІ n ''j

■’s I

 

cpQ

 

 

 

 

 

П о л у ч е н н о е т а к и м о б р а з о м

з н а ч е н и е qBn

и с п о л ь з у е м

д л я о п р е д е л е н и я т е м п е р а т у р ы м е д и н а в т о р о м у ч а с т к е

(O s ^ X z ^ h i )

 

W .

+ <7„i

 

 

 

’ sll

T,2вІІ'

 

 

 

 

■ X ,

 

c p Q

1 c p Q

k

О б щ е е в ы р а ж е н и е д л я о п р е д е л е н и я т е м п е р а т у р ы м е ­

д и н а г-м у ч а с т к е и м е е т в и д :

 

 

 

 

 

 

/ - 1

\

 

 

 

 

^Ml^l +

I Яъri Ifм

 

^ г в г —

 

m=l

 

 

 

^ bxi - f -

 

 

 

 

 

 

cpQ

 

 

 

 

+

q*tL

jc2 + - 4 t - ( 0 =

X ,

/*■).

(9-36)

где

cpQ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

<7вг

*7m2b -

 

Г

«

 

 

®K?M

*

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

1

 

 

 

 

 

+

 

 

 

 

 

 

m = l

 

-

1

 

 

 

cpQ

 

 

 

 

418

Т е м п е р а т у р у м е д и в л о б о в о й ч а с т и с о с т о р о н ы в ы х о ­ д а о х л а ж д а ю щ е й с р е д ы о п р е д е л я е м п о ( 9 - 3 2 ) , п о д с т а ­

в и в

у т о ч н е н н о е з н а ч е н и е Твх3. Е с л и п а з о в а я ч а с т ь б ы л а

р а з б и т а н а п у ч а с т к о в , т о

Qmh + 4M Qam I fм

т

— т

m=l

( 9 - 3 7 )

1 Bxs — 1 вхі

cpQ

 

 

 

 

Т е п л о в о й р а с ч е т о б м о т к и с т а т о р а в с л у ч а е п о с л е д о ­

в а т е л ь н о г о с о е д и н е н и я

н е с к о л ь к и х с т е р ж н е й

п о х о д у

о х л а ж д а ю щ е й с р е д ы п р о в о д и т с я а н а л о г и ч н о . Л о б о в ы е и п а з о в ы е ч а с т и р а с с м а т р и в а ю т с я о т д е л ь н о , с у ч е т о м р а з ­ н ы х д о б а в о ч н ы х п о т е р ь и т е п л о п е р е т о к о в и з с т а л и с е р ­ д е ч н и к а в м е д ь о б м о т к и ( и н а о б о р о т ) .

Пример. Рассмотрим тепловой расчет статора турбогенератора мощностью 200 Мет, имеющего систему охлаждения, показанную на рис. 1-4. Шихтованный пакет статора характеризуется следующими

исходными

данными:

А = 11 800

вт/м;

4s= 28 200

бг/л2;

qсп=

= 16 700

вт/м3;

І и 0,05

м; 02 = 0,113

м;

ф= 0,1046 рад\ /"0=0,274 м;

/•■'і =0,294

м; /4

= 0,524

м;

/4 = 0,902

м;

бк=0,0065

м\

Яв= 0 ,2

вт/(мХ

Х°С); Яс=20

вт/(м-°С); Яж.ш = 2,6

вт/(м-°С);

асо=1-250 вт/(м2Х

Х°С); аС2=120 бт/(л2-°С); с=11 230 дж /(кг С);

р=0,386 кг/м3.

Исходные данные обмотки: 4мі(з>=228 ОООбг/ж3;

/?М2 в =362 000 вт/ж3;

/?м2н=258 000 вт/м3\ /і= /3=1,685

ж; /2= 5

ж;

Пг=0,26

ж; Пи=0,18ж;

би=0,0003

ж; Я В.=ЯН=0,11 ж;

f„=0,00131

л2; а к=570 бт/(ж2-°С);

<3=0,0152 м3/сек; Гвх1= 53 °С.

 

 

 

 

 

 

 

 

Распределение расхода газа в радиальных каналах и темпера­

тур газа

над спинкой

и

в зазоре приведено

на

рис.

9-7.

 

Рис. 9-7. Распределение температур меди и газа (а) и расхода охлаждающего газа в радиальных каналах (б) по длине статора турбогенератора мощностью 200 Мет.

/ — температура

меди; 2 —температура газа в зазоре; 3 —температура газа

 

над спинкой.

27'

419

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ