книги из ГПНТБ / Сарданашвили А.Г. Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа учеб. пособие для студентов нефт. спец. вузов
.pdfотпарных колонн (второй и третьей фракций) поступает их 1140 и 2310 кг/ч. Давление Я = 1,5 am. Перепад давления на тарелку принять 3 мм рт. ст. Определить диаметр колонны.
Материальный и тепловой балансы
Материальный и тепловой балансы составляют для установив шегося режима колонны, учитывая, что сумма материальных и теп ловых потоков, поступающих в колонну, равна сумме материальных и тепловых потоков, покидающих ее.
Материальный баланс колонны может быть составлен в весовых единицах или процентах [5—7]. Результаты расчета материального баланса колонны для ректификации сложных смесей сводят в таб лицу:
Взято |
|
|
|
Получено |
|
Продукт |
°С |
вес. % кг/ч |
Продукт |
°С |
вес. % кг/ч |
|
|
|
Верхний |
|
|
|
|
Боковой |
|
|
|
|
№ 1 |
|
|
|
|
№ 2 |
|
Всего . . . |
|
|
Всего . . . |
|
На рис. 28 дана схема |
колонны со следующими обозначениями: |
|||
G — количество |
сырья, |
кг/ч; D |
— количество ректификата, кг/ч; |
|
R — количество остатка, кг/ч. Материальный баланс при установив |
||||
шемся режиме |
колонны |
можно |
записать следующим |
образом: |
|
|
G=D |
+ R |
(60) |
Материальный баланс колонны по компоненту і представляется уравнением:
|
|
Gxol = Dy.D + |
RxiR |
(61) |
где хоі, уiD, |
х.^ — весовые доли компонента |
і в сырье, ректификате |
и остатке. |
|
При расчете колонны |
величины |
G и хоі известны. |
Задаваясь |
|
четкостью |
ректификации, |
определяют |
величину D. Дл я |
этой цели |
пользуются уравнением, полученным после совместного решения равенств (60) и (61):
G R D
Тепловой баланс колонны учитывает все количество тепла, вно симого в колонну и выносимого из нее. Согласно закону сохранения энергии, можно написать (без учета потерь тепла в окружающую среду):
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2<2вх = |
ясгвых |
|
|
|
|
(62) |
|
где |
2 Q B X |
— суммарное количество тепла, входящего в |
колонну, ккал/ч; |
|
||||||||||||
|
2<2вых — суммарное количество тепла, выходящего из колонны, |
ккал/ч.. |
||||||||||||||
|
Т е п л о в в о д и т с я в к о л о н н у |
|
|
|
|
|||||||||||
(см. рис. 28): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1) |
|
с. сырьем, |
нагретым до |
температуры |
|
|
|
|
|||||||
t9 |
(Qc , |
|
ккал/ч): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 op |
||
|
|
|
|
|
|
Qc - |
G//„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
It |
— энтальпия |
сырья, |
ккал/кг. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Если |
идет |
частичное |
испарение и доля |
|
|
|
|
||||||||
отгона |
|
равна е, то |
количество |
тепла, вно |
|
|
|
|
||||||||
симого |
в |
колонну, |
составляет: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Qc |
= |
|
|
GeIl+G(\-e)I% |
|
|
|
|
|
|
||
|
2) |
с |
водяным паром, подаваемым на от- |
|
|
|
|
|||||||||
парку, |
или горячей |
струей (£?„.„, |
ккал/ч). |
Ц |
Рис. 28. |
Схема |
мате |
|||||||||
|
Общее |
количество |
тепла, |
вводимого |
в |
|||||||||||
|
риальных |
потоков |
||||||||||||||
колонну, |
составляет: |
|
|
|
|
|
в |
ректификационной |
||||||||
|
|
|
QBx = |
Ge^0 |
+ |
O ( l - e ) / < * + |
Q B . n |
|
|
колонне. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Т е п л о в ы в о д и т с я |
и з |
к о л о н н ы |
(см. |
рис. |
28): |
||||||||||
|
1) |
с |
парами |
ректификата |
(QD, |
ккал/ч): |
|
|
|
|
||||||
|
2) |
с |
жидким |
остатком |
(QR, |
ккал/ч): |
|
|
|
|
|
|||||
3) с верхним орошением (Qo p , ккал/ч).
Общее количество тепла, выводимого из колонны, составляет:
«Заых = QD + |
QR + |
= |
+ |
Щв |
+ |
RifP R + Qop |
(63) |
Qc + |
Ов.п =QopD |
|
QR |
+ |
Qo |
|
илиПодставляя полученные значения в равенство (62), получают:
Gell + G (1 - e) / £ + QB .„ = D/?D + RI?R + Qop |
(64) |
61
где |
е |
— весовая доля |
отгона; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/"0, |
lf0 |
— энтальпия |
паров |
и жидкой |
части |
сырья |
при температуре |
входа |
в |
||||||||
|
|
колонну, |
ккал/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t0 |
— температура |
нагрева |
сырья, |
°С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
IfD |
— энтальпия |
паров |
ректификата |
при температуре |
верха |
колонны, |
|||||||||||
|
|
ккал/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Ж{^ |
— энтальпия |
жидкого остатка при температуре |
низа колонны, |
ккал/кг. |
|||||||||||||
Пример 1. В ректификационную |
колонну |
подается нагретая |
до |
||||||||||||||
360 °С нефть в количестве |
351 800 кг/ч |
(df |
= |
0,875) |
и водяной пар |
||||||||||||
|
|
|
|
в |
количестве |
9490 |
кг/ч |
(Я = 3 |
am, t |
= |
|||||||
|
|
|
|
400 °С). |
В |
результате ректификации |
полу |
||||||||||
|
|
|
|
чают |
28,6 |
т/ч |
бензиновой фракции |
|
= |
||||||||
|
|
|
|
0,712), |
60 |
т/ч |
керосиновой |
(df> = |
0,776), |
||||||||
|
|
|
|
63,3 |
т/ч |
фракции |
|
дизельного |
топлива |
||||||||
|
|
|
|
(df = 0,8553) и 199,9 т/ч мазута |
(df |
= |
|||||||||||
|
|
|
|
0,9672). Определить |
необходимое |
количест |
|||||||||||
|
|
|
|
во подаваемого в колонну циркуляционного |
|||||||||||||
|
|
|
|
орошения. |
Температурный режим |
колонны |
|||||||||||
|
|
|
|
дан на |
рис. 29. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ЗЬО'С |
||
Рис. 29. |
Схема |
колонны |
||
|
к Примеру |
1: |
||
I |
— нефть; |
/ / — бензин и во |
||
дяной пар; / / / — керосин; |
||||
IV |
— д и з е л ь н о е |
топливо; V — |
||
|
водяной |
пар; |
VI — мазут . |
|
При составлении теплового баланса сле дует учесть тепло, вносимое водяным па ром, поступающим из отпарных колонн: фракции дизельного топлива — 1266 кг/ч и керосиновой фракции — 1200 кг/ч. Кроме того, за счет подачи водяного пара вниз колонны от мазута отпаривается 5300 кг/ч бензиновой, 8800 кг/ч керосиновой и 8800 кг/ч дизельной фракции.
Решение. Составляют тепловой баланс по секциям и данные вносят в таблицы.
Разность между теплом, входящим в сек цию дизельного топлива и выходящим из нее, составляет:
AQX = 85 180 000 — 79 362 000 = 5 818 000 ккал/ч
Разность между теплом, входящим в секцию керосиновой фрак ции и выходящим из нее, составляет:
Д<22 = 42 960 000 — 32 870 000 = 10 090 000 ккал/ч
Разность между теплом, входящим в секцию бензиновой фраю ции и выходящим из нее, составляет:
&Q3 = 22 456 000 — 16 495 000 = 5 961 000 ккал/ч
Взято
Продукт |
|
і, |
о, |
Л |
Q, |
|
||
|
°С |
кг/ч |
ккал/кг |
ккал/ч |
||||
Сырье |
|
|
|
|
|
|
|
|
паровая |
фаза—фрак |
360 |
|
|
|
|
|
|
ции |
|
|
|
|
|
|
|
|
бензиновая . . . |
— |
23 |
300 |
272 |
6 340 |
000 |
||
керосиновая . . . |
— |
51 |
200 |
269 |
13 800 |
000 |
||
дизельная |
. . . . |
|
54 |
500 |
260 |
14 161 |
000 |
|
жидкая |
фаза—мазут |
360 |
221 |
800 |
205 |
45 400 |
000 |
|
|
|
|
400 |
7 024 |
780 |
5 479000 |
||
|
И т о г о . . . |
|
|
|
|
85 180 |
000 |
|
Получено
|
Продукт |
|
t, |
о, |
|
Л |
ккал/ч |
|
|
|
°С |
кг/ч |
ккал/кг |
|
|||
Жидкая |
фаза—мазут . . |
340 |
199 |
900 |
190 |
37 389 |
000 |
|
Паровая |
фаза—фракции |
315 |
|
|
|
|
|
|
бензиновая |
. . . . |
— |
28 |
600 |
250 |
7 150 |
000 |
|
керосиновая . . . . |
— |
60 |
000 |
244 |
14 640 |
000 |
||
дизельная |
|
— |
63 |
300 |
236 |
14 950 |
000 |
|
|
|
|
315 |
7 024 |
745 |
5 233 |
000 |
|
|
И т о г о . . . |
|
|
|
|
79 362 |
000 |
|
В з я то |
Получено |
Продукт |
t, |
G, |
/, |
Q. |
||
°С |
кг/ч |
ккал/кг |
ккал/ч |
|||
|
|
|||||
Паровая фаза — фракции |
|
|
|
|
||
|
|
315 |
28 600 |
250 |
7 150 000 |
|
керосиновая . . . . |
— |
60 000 |
244 |
14640 000 |
||
дизельная |
— |
63 300 |
236 |
14 950 000 |
||
Водяной пар |
|
|
|
|
|
|
снизу |
атмосферной |
315 |
7 024 |
745 |
5 233 000 |
|
|
|
|||||
из отпарной секции . |
400 |
1 266 |
780 |
987 000 |
||
Продукт |
t, |
а, |
ккал/кг |
Q. |
|
"С |
кг/ч |
ккал/ч |
|||
|
|||||
Паровая фаза — фракции |
|
|
|
|
|
бензиновая |
200 |
28 600 |
182 |
5200000 |
|
керосиновая . . . . |
_ |
60 000 |
177 |
10 600 000 |
|
Жидкая фаза — дизельная |
315 |
63 300 |
179 |
11 350000 |
|
|
|||||
|
200 |
8 290 |
690 |
5 720 000 |
И т о г о . . . |
42 960 000 |
И т о г о . . . |
32 870 000 |
|
|
|
Взято |
|
|
|
|
|
|
Продукт |
|
г, |
о, |
Л |
ккал/ч |
|
|
|
|
°С |
кг/ч |
ккал/кг |
|
|||
|
|
|
|
|||||
Паровая |
фаза—фракции |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
28 600 |
182 |
5;200Ч)00 |
||
керосиновая |
. . . . |
— |
60 |
000 |
177 |
10 600 |
000 |
|
Водяной |
пар |
|
|
|
|
|
|
|
снизу колонны . . . |
200 |
8 |
290 |
690 |
5 720 |
000 |
||
из |
отпарной |
колонны |
400 |
1 200 |
780 |
936 |
000 |
|
|
И т о г о . . . |
|
|
|
|
22 456000 |
||
Получено
|
Продукт |
/, |
|
G, |
l |
<3, |
|
|
°С |
кг/ч |
ккал/кг |
ккал/ч |
|
||
Паровая |
фаза — бензино |
ПО |
28 |
600 |
135 |
3 720 |
000 |
вая фракция |
|||||||
Жидкая |
фаза — кероси |
200 |
60 |
000 |
ПО |
6 600 |
000 |
новая |
фракция . . . . |
||||||
Водяной |
пар |
ПО |
9 490 |
650 |
6 175 |
000 |
|
И т о г о . . . |
16 495 000 |
Таким |
образом, в |
бензиновой |
секции |
избыток |
тепла |
||
5 961 ООО ккаліч |
следует |
снимать острым орошением, количество |
|||||
которого |
составляет: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д(Эз |
5 961 000 |
|
|
|
|
|
|
° о Р = ,„ |
|
,ж = 1 3 5 - 20 = |
5 2 0 0 0 |
к г / ч |
|
|
|
410 ~~ |
40 |
|
|
|
|
Температуру |
острого |
орошения принимают равной 40 °С. В пер |
|||||
вых двух секциях избыточное тепло необходимо снять циркуляцион ным орошением. Последнее рекомендуется вводить в колонну на 1—2 тарелки выше вывода его из колонны. Принимают в колонне
одно циркуляционное орошение с температурой |
вывода |
tx |
= |
240 °С |
|||||||||||||||||
и |
ввода |
/ 2 = |
85 °С. Энтальпия |
равна |
Ifi0 |
= |
137 |
ккалікг, |
|
= |
|||||||||||
= |
42 |
ккалікг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Этим орошением необходимо снять следующее количество тепла: |
||||||||||||||||||||
|
|
Д<Э = |
+ |
AQ2 = |
5 818 000 + |
10 090 000 = |
15 908 000 |
ккал/ч |
|
|
|||||||||||
|
Количество |
циркуляционного |
|
орошения |
составляет: |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
. |
|
|
AQ |
15 908 000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
°ц-ор = |
/ ж |
_ |
/ ж |
= Т37 — 42' = |
1 6 7 3 |
0 0 |
к г / н |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
117. |
На установке |
атмосферной |
перегонки |
нефти |
производитель |
|||||||||||||||
ностью |
3 |
млн. ml год |
получают |
следующие |
продукты |
(в |
вес. % ) : |
||||||||||||||
1,5 |
газа; |
12,2 |
компонента |
автомобильного |
бензина; |
14,9 |
топлива |
||||||||||||||
ТС-1; 20,4 дизельного |
|
топлива ДС. Потери составляют 1 вес. %. |
|||||||||||||||||||
Число рабочих дней в году 340. Составить |
материальный |
баланс |
|||||||||||||||||||
установки |
(в кг/ч, |
т/сутки, |
тыс. ml |
год). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
118. |
Составить |
материальный |
|
|
баланс |
атмосферно-вакуумной |
||||||||||||||
трубчатой |
установки |
производительностью 6 млн. ml год |
нефти. Из |
||||||||||||||||||
нефти получают следующие продукты (в вес. % ) : 1,0 газа; |
13,2 ком |
||||||||||||||||||||
понента автомобильного бензина; 14,0 топлива |
ТС-1; 21,3 дизель |
||||||||||||||||||||
ного топлива; |
масляных |
фракций: |
350—400 °С |
(9,3); |
400—450 °С |
||||||||||||||||
(5,3); 450—500 °С (6,5) и 28,4 гудрона. Потери |
по установке |
состав |
|||||||||||||||||||
ляют 1,0%. Число |
рабочих дней в году 340. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
119. Вверху колонны поддерживается температура |
|
ПО °С и |
||||||||||||||||||
острым |
орошением |
снимается 3 440 000 |
ккал/ч |
|
тепла. |
|
Определить |
||||||||||||||
количество острого орошения, если |
его плотность df |
= |
0,750 и в ко |
||||||||||||||||||
лонну оно подается |
с температурой |
40 °С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
120. Составить материальный и тепловой балансы и определить |
||||||||||||||||||||
количество необходимого |
|
орошения |
для вакуумной |
колонны, |
когда |
||||||||||||||||
подается только острое орошение и когда подаются и острое и цир
куляционное орошения (Qx : Q2 |
== 2 : 1). Производительность уста |
||
новки по мазуту (df |
= 0,930) составляет 75 000 кг/ч. Выход продук |
||
тов (в вес. % ) : 8,4 |
газойля (df |
— 0,870); 38,4 дистиллята |
1 (df = |
= 0,920); 18,1 дистиллята I I {df |
= 0,930); 35 гудрона^! 0 |
= 0,952). |
|
Температурный режим колонны приведен на рис. 30. В колонну по дается 5% водяного пара на сырье. Плотность циркуляционного орошения df — 0,923 (потери не учитывать).
121. Определить количество тепла, которое необходимо снять циркуляционными орошениями (двумя промежуточными и одним
верхним) в колонне. В колонну подается |
мазут, |
нагретый до 400 °С, |
||||||||
причем |
при данной |
температуре |
|
и » т°с |
|
|||||
недоиспаряется |
6750 кг/ч |
дистил |
|
|
||||||
лята |
I |
и 11 150 |
кг/ч дистиллята |
VIII |
|
|
||||
I I . Доиспарение |
осуществляется |
i>o°c |
|
|||||||
под действием |
4000 кг/ч |
|
водяного |
|
|
|
||||
пара, |
подаваемого |
вниз |
|
колонны. |
|
т°с |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
до°с |
•т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
XIIQ |
?ео°с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1ВО°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
230°С |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I V |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
235'С |
|
|
|
1 f 170°С |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2А5°С |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
°С |
|
|
|
275°С |
XI |
|
|
|
|
|
|
150°С |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2ОО |
°С |
|
|
V |
||
|
|
|
|
/// |
|
280°С |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
IV |
290 |
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Э60°С |
|
|
3W°C |
|
|
|
|
Сырье |
|
|
|
Є-0,372 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
VII
VII
Ш°с,Юат
VI І380°С
Рис. 30. Схема колонны к задаче 120:
/ — пары газойля и водяного |
пара; |
||
/ / — острое |
орошение; |
/ / / — первый |
|
дистиллят; |
IV—циркуляционное |
||
орошение; |
V — второй |
дистиллят; |
|
VI — гудрон; V I I — водяной |
пар. |
||
VI [ зю°с
Рис. 31. Схема колонны к задаче 122:
/ — нефть; / / — фракция 85—140 °С; / / / — фрак
ция |
140—240 °С; IV — фракция |
240—300 °С; |
||||
V — фракция |
300—350 °С; |
VI — остаток |
выше |
|||
350 °С; |
VII — водяной |
пар ; |
V I I I |
— острое |
оро |
|
шение; |
IX—XI |
— пары |
из |
отпарных колонн; |
||
X I I |
— первое |
циркуляционное |
орошение; |
X I I I |
— второе |
циркуляционное |
орошение; |
XIV— третье |
циркуляционное |
орошение. |
|
Необходимые данные |
для расчета даны |
в таблице: |
|
|
Продукт |
d 4 |
О, кг/ч |
t, °С |
|
Дистиллят |
0,9072 |
199 000 |
400 |
|
0,8940 |
33 300 |
240 |
||
I |
||||
II |
0,9150 |
44 600 |
310 |
|
Гудрон |
1,060 |
122 000 |
385 |
|
Водяной пар |
— |
4 000 |
130* |
|
|
|
|
380** |
* Наверху колонны.
'* На входе в колонну.
5' |
67 |
Температура подачи |
в колонну орошений: |
первого |
циркуляционного |
||||||
— 60 °С, второго циркуляционного — 135 °С, острого — 60 °С; |
острое |
||||||||
орошение |
забирается при 180 °С. |
|
|
|
|
|
|
||
122. В колонну |
подается отбензиненная нефть |
(рис. 31). Рабочее |
|||||||
давление в колонне Я = 1,85 ат. Расход водяного пара (t = |
400 °С, |
||||||||
Р = |
10 ат) 2,2% |
на сырье. Кроме того, |
в каждую |
отпарную сек |
|||||
цию |
для |
отпарки |
15% дистиллята |
подается |
2% |
(на дистиллят) |
|||
водяного |
пара. Определить количество орошения — циркуляцион |
||||||||
ного |
и острого. Принять три циркуляционных |
орошения, которые |
|||||||
отбирать |
с 33-, 23-, 13-ой тарелок |
и подавать |
|
на |
тарелку |
выше. |
|||
Перепад температур на каждую тарелку принять |
10 °С. Данные |
||||||||
для |
расчета приведены на рис. 31 и в таблице: |
|
|
|
|||||
|
|
П р о д у кт |
1, °С |
% на |
G, кг/ч |
й0 |
м |
||
|
|
сырье |
d\ |
||||||
|
|
Приход |
|
|
|
|
|
|
|
Отбензиненная нефть |
340 |
100 |
344 700 |
0,900 |
— |
||||
|
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
Фракция |
|
|
|
|
|
|
|
106,2 |
|
|
85—140 °С |
118 |
6,4 |
22 000 |
0,730 |
||||
.140—240 °С |
160 |
16,3 |
56 000 |
0,784 |
153,1 |
||||
240—300 °С |
235 |
10,3 |
35 400 |
0,843 |
213,9 |
||||
300—350 °С |
280 |
8,1 |
28 000 |
0,867 |
253,1 |
||||
Выше 350 °С |
310 |
58,9 |
203 300 |
0,967 |
|
||||
Глава 2
РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ
На нефтеперерабатывающих заводах широко используют тепло отходящих с установок горячих продуктов для нагрева исходного сырья, что снижает расход топлива в печи. Вопрос о целесообраз ности регенерации тепла того или другого потока решают в зависи мости от конкретных условий.
Тепловой расчет теплообменных аппаратов
Цель расчета — определение поверхности теплообмена и необ ходимого числа типовых теплообменных аппаратов. Расчет ведут
вследующей последовательности.
Выбирают тип теплообменника и направление движения теп ловых потоков. Выбирая тип теплообменного аппарата, надо стре миться, чтобы скорость потоков была достаточно высокой, что обе спечит высокий коэффициент теплопередачи. Однако при этом следует помнить, что с увеличением скорости потоков резко растет сопротивление. Скорость потока по трубкам в кожухотрубчатых теплообменниках обычно составляет 0,1—0,7 м/сек, в теплообмен никах типа «труба в трубе» 1—1,5 м/сек. В межтрубном пространст ве этих теплообменников скорость движения потоков несколько меньше. При выборе направления движения потока следует учиты вать, что более загрязненный поток целесообразно направлять по трубам, так как их легче чистить во время ремонта теплообменника.
Тепловую нагрузку аппарата определяют, составляя тепловой баланс:
|
Q-G, |
(lh |
- /,,) т) = |
G2 (/,, - ltf) |
(65) |
||
где |
Q — тепловая нагрузка аппарата, |
ккал/ч; |
|
||||
|
количество |
горячего |
и холодного теплоносителя, кг/ч; |
|
|||
|
энтальпия |
горячего |
теплоносителя |
при температурах входа |
и вы |
||
|
хода из аппарата, |
ккал/кг; |
|
|
|
||
|
- к.п.д. теплообменника; практически |
он равен 0,95—0,97; |
|
||||
|
- энтальпия холодного теплоносителя при температурах входа и вы |
||||||
|
хода из аппарата, |
ккал/кг. |
|
|
|
||
Поверхность теплообмена определяют из уравнения теплопе редачи:
Q = KFrcp
откуда