
книги из ГПНТБ / Переходные процессы в газотурбинных установках
..pdfД ля обеспечения заданной программы регулирования приме няются соответствующие регулирующие средства, например для регулирования числа оборотов и температуры используются регу лятор скорости и температуры. При проектировании системы регу лирования ГТУ необходимо учитывать, что область надежной работы установки ограничивается рядом факторов: условиями устойчивой работы компрессоров и камер сгорания, а также всей установки, возможностью превышения предельных оборотов и момен тов или предельной температуры газа и т. д. Таким"образом, газо турбинная установка представляет собой весьма сложный объект регулирования, элементы которого объединены единым рабочим процессом.
35. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ТЕХНИЧЕСКИМ СРЕДСТВАМ
И СИСТЕМАМ РЕГУЛИРОВАНИЯ ГТУ
Система регулирования ГТУ предназначается для стабилизации или изменения по заданному закону регулируемого параметра при изменении нагрузки в широких пределах. В соответствии с назна
чением |
такая |
система |
должна обеспечивать: |
|||
1) устойчивую работу на всех возможных режимах при высокой |
||||||
точности |
поддержания |
регулируемого |
параметра; |
|||
2) |
защиту |
агрегата |
при |
нарушении |
режима его работы; |
|
3) |
выполнение операций, |
связанных |
с изменением режима ра |
|||
боты |
ГТУ, включая пуск и установку |
агрегата. |
В зависимости от конкретных условий может оказаться целе сообразным придание системе и других функций.
Развитие современных систем регулирования ГТУ происходило постепенно, по мере повышения требований к точности поддержания регулируемого параметра я быстродействию процесса регулирова ния. Повышение требований привело к тому, что современные си
стемы регулирования |
газотурбинных установок представляют со |
|||
бой сложный комплекс автоматических устройств. |
||||
Одним |
из важнейших |
элементов |
систем регулирования является |
|
регулятор |
скорости. |
В |
технике |
автоматического регулирования |
ГТУ широкое распространение получили регуляторы, которые реагируют на отклонение скорости вращения,' возвращая ее путем воздействия на регулирующий орган к заданному значению. Регу ляторы скорости, реагирующие на отклонение скорости вращения, выполняются с жесткой, изодромной и комбинированной обратной связью. Комбинированнная обратная связь называется изодромной обратной связью с остаточной неравномерностью. В зависимости от того, какая обратная связь применена в регуляторе скорости, системы регулирования подразделяют на статические и астати ческие.
Статические системы обеспечивают поддержание регулируемого параметра в заданных пределах, т. е. в пределах неравномерности. При этом каждому значению нагрузки соответствует вполне опреде-
14* |
211 |
ленное значение регулируемого параметра, |
а следовательно, |
вполне |
||
определенное положение |
регулирующего |
органа. |
|
|
Астатические |
системы |
регулирования |
поддерживают |
незави |
симо от величины |
нагрузки одно и то же |
значение регулируемого |
параметра. В таких системах используются регуляторы с изодромной обратной связью.
Для повышения точности и быстродействия процесса регули рования современные газотурбинные установки, особенно уста новки, предназначенные, например, для работы в энергосистему, оборудуются комбинированными системами регулирования, реаги рующими на отклонение регулируемого параметра и на отклонение нагрузки либо на отклонение регулируемого параметра и скорости его изменения.
Так, например, для регулирования газотурбинных установок, вращающих генератор электрического тока, применяют регуляторы с воздействием по скорости и ускорению. Такая комбинация при удачно выбранном долевом воздействии каждого регулятора в от дельности на регулирующий орган агрегата дает хорошие резуль таты. Это объясняется тем, что комбинированные регуляторы воз действуют интенсивно уже в начальный период процесса. Такое воздействие получается при использовании дополнительных импуль сов по ускорению либо по нагрузке, в то время как воздействие от регулятора по отклонению возникает только после некоторого ко нечного изменения регулируемого параметра относительно перво начального его значения. В результате, использование таких комби нированных регуляторов повышает качество переходных процес сов, в частности, в ГТУ для электростанций при малых степенях статической неравномерности.
Как было установлено выше, рабочий процесс ГТУ обычно не обходимо поддерживать в сравнительно узком диапазоне измене ния параметров. При этом система регулирования должна обеспе чивать ограничение числа оборотов при значительном сбросе нагрузки, ограничение температуры газов перед турбиной, защиту от попадания компрессора в область неустойчивой работы.
Так, в ГТУ для привода генератора переменного тока забросы оборотов при сбросе нагрузки не должны превышать статическую неравномерность более чем в —1,5 раза. В транспортных ГТУ не допускается динамический заброс числа оборотов свыше ~10% от номинального значения.
При быстром перемещении топливного регулирующего клапана значительно возрастает температура газов перед турбиной, что мо жет привести к нежелательным явлениям, связанным с надежностью лопаточного аппарата. Кроме того, повышение температуры окру жающего воздуха также в значительной степени сказывается на повышении температуры газов перед турбиной [40]. Обычно счи тается нежелательным заброс температуры более чем на —50 К сверх номинальной. Ограничение температуры может производиться путем непосредственного замера температуры газа одной или не-
212
сколькими термопарами, либо по косвенным параметрам, опреде ляющим температуру газа перед турбиной, сигнал от которых по дается на ограничение скорости нарастания подачи топлива в ГТУ.
Обеспечение устойчивой работы компрессора в переходном про цессе осложняется быстрым, почти мгновенным повышением давле ния за ним при внезапном набросе расхода топлива, особенно в ГТУ без регенерации.
В связи с этим система регулирования должна иметь ограничи вающий регулятор скорости, регулятор температуры, антипомпажные устройства, регулятор приемистости. Эти устройства должны быть высокочувствительными, быстродействующими, т. е. обладать малой инерционностью. Принцип работы и соображения для выбора таких устройств рассмотрены ниже. Изменение в эксплуатации ха рактеристик составных элементов ГТУ (например, вследствие за носа проточной части турбины или компрессора), атмосферных условий, характеристик топлива также не должны нарушать на дежной работы установки и ее системы регулирования.
Кроме того, агрегат должен быть снабжен системой защиты. При появлении неисправностей, нарушающих нормальный режим работы, автоматические устройства подают предупредительный сиг нал с последующим отключением агрегата. Применение ограничи вающих и защитных устройств повышает надежность и позволяет избежать аварий ГТУ.
36. ОСОБЕННОСТИ ИЗМЕРЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМОВ В СИСТЕМАХ РЕГУЛИРОВАНИЯ, УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ ГТУ
Качество переходного процесса, его надежность, скорость и от сутствие недопустимых забросов параметров в первую очередь за висят от свойств системы регулирования, управления и защиты (РУЗ). В частности, большое практическое значение приобретает
способ измерения системой основных |
параметров ГТУ и |
точность |
||||
их |
поддержания. |
|
|
|
|
|
|
Давления в |
газовоздушных трактах |
и число |
оборотов |
роторов |
|
в |
современных |
системах измеряются |
с |
высокой |
степенью |
точности |
и надежностью. Не вызывает существенных трудностей и регулиро вание этих параметров как на заданном уровне, так и по различным программам. Значительно сложнее оказывается решение задач, связанных с регулированием наиболее важных параметров ГТУ: температуры газа и запасов устойчивости компрессоров.
Остановимся на этих вопросах подробнее.
Как показывает практика, температурное поле перед турбинной
группой ГТУ |
имеет значительную |
неравномерность, достигающую |
в ряде случаев |
± 1 0 % от средней |
температуры газа. |
В процессе эксплуатации зоны пониженной и повышенной темпе ратур изменяют свое положение, что делает необходимым измерять температуру в нескольких местах потока.
Известно, что при |
протекании через турбинную ступень |
в потоке уменьшается |
окружная температурная неравномерность. |
Замеряя температуру за группой ступеней, можно значительно уменьшить погрешность замера относительно средней температуры и повысить надежность работы датчиков за счет пониженного уровня замеряемой температуры.
В этом случае практический интерес приобретает количественная оценка изменения температурной неравномерности при протекании
потока |
через |
турбинные |
ступени. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Замеры, |
выполненные на различ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных натурных турбинах, |
существенно |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отличающихся |
по геометрии и |
пара |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метрам |
|
(включая |
число |
оборотов), |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
показывают, что в первом |
приближе |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нии относительное |
уменьшение |
не |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
равномерности |
|
зависит |
только |
от |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
числа ступеней (рис. VIII . 3) . Причем, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
наиболее |
быстро |
неравномерность |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уменьшают первые ступени. Поэтому |
|||||||||||
Рис. VIII . 3 . Влияние числа ступе |
уже за |
турбиной |
высокого |
давления |
||||||||||||||||
(в ГТУ с |
более чем |
одной |
турбиной) |
|||||||||||||||||
ней |
турбины |
на |
неравномерность |
неравномерность |
существенно умень |
|||||||||||||||
температурного поля |
в проточной |
|||||||||||||||||||
|
|
|
части. |
|
|
|
|
шается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
At — р а з н о с т ь |
м е ж д у м а к с и м а л ь н о й |
и |
В |
широком |
диапазоне |
режимов |
||||||||||||||
м и н и м а л ь н о й т е м п е р а т у р а м и на в ы х о д е |
степень |
расширения и |
к. п. д. ТВД |
|||||||||||||||||
из т у р б и н н о й |
с т у п е н и ; |
At0 |
— то |
ж е |
||||||||||||||||
п е р е д т у р б и н н о й |
г р у п п о й ; |
z — |
число |
в установках |
с |
двумя |
и |
более |
по |
|||||||||||
т у р б и н н ы х |
с т у п е н е й п е р е д сечением |
из |
следовательно |
расположенными |
тур |
|||||||||||||||
м е р е н и я т е м п е р а т у р н о г о |
п о л я ; / , |
2, |
3, |
|||||||||||||||||
4 — |
замеры, |
п р о и з в е д е н н ы е |
за |
ступе |
бинами |
обычно |
изменяются |
незна |
||||||||||||
нями |
о д н о - , д в у х - , |
т р е х - |
и |
четырех |
||||||||||||||||
|
с т у п е н ч а т о й |
т у р б и н н ы х |
г р у п п |
|
чительно и, как следствие, отноше |
|||||||||||||||
|
|
группой Т3 |
|
|
|
|
ние средней |
температуры |
перед тур |
|||||||||||
бинной |
к средней температуре за ТВД Тз является |
при |
||||||||||||||||||
близительно постоянной |
величиной, т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
= kT; |
|
|
|
|
|
|
|
|
(VIII.2) |
||
где |
kT |
const. |
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
перейти |
от |
температуры, |
замеренной |
за |
ТВД, |
|||||||||||||||
Это |
позволяет |
к регулируемой температуре перед турбинной группой без корректи ровки по какому-либо вспомогательному параметру (давлению, сте пени расширения и т. п.). Недостатком рассмотренного способа измерения температуры является возможная нестабильность вели
чины kT при эксплуатации |
за счет заноса турбины, утонения |
выход |
||
ных кромок профилей и |
других |
причин, |
вызывающих изменение |
|
к. п. д. и степени расширения. |
|
режимах kT может |
|
|
На режимах запуска и других |
малых |
суще |
ственно отличаться от исходной постоянной величины, использован
ной для пересчета измеряемой температуры Тз в регулируемую |
Т3. |
Следует отметить, что на режимах, имеющих температуру |
газа, |
214
близкую к максимальной рабочей, |
даже |
незначительные отклоне |
|||
ния kT |
могут вызвать недопустимую погрешность в регулировании Тъ. |
||||
Действительно, при |
современном |
уровне |
начальной |
температуры |
|
газа 1000—1500 К отклонение kT |
от исходной величины даже на |
||||
1—2% |
дает ошибку |
измерения Т3 |
до 30°, |
что обычно |
представляет |
величину, уже заметно влияющую на прочность напряженных эле ментов ГТУ. При запусках и частичных режимах, где запас до предельной температуры шире, изменение kT имеет меньшее значе ние, но по возможности должно учитываться.
Рис. VIII . 4 . Ограничитель температуры газа: а — принци пиальная схема; б — экспериментальная статическая ха рактеристика ограничителя
(1 — при п о в ы ш е н и и д а в л е н и я ; 2 — при п о н и ж е н и и )
Представляют интерес идеи косвенного определения темпера туры газа, например, по соотношению расходов топлива и воздуха в камере сгорания, соотношению расхода и давления газа перед ТВД
идр. На рис. VIП.4 приведена схема ограничителя температуры газа, работающего по косвенным параметрам. С помощью пружины 2
идросселя 1 ограничитель настраивается на начало слива топлива при достижении заданной максимальной температуры газа. При работе ГТУ нарушение заданного соотношения между давлением топлива, действующим на золотник 3, и давлением воздуха за ком прессором, действующим на мембрану, приводит к появлению слива
топлива. При этом давление топлива за насосом 5 и перед форсункой 4 падает, что ограничивает температуру газа.
Однако практическое применение косвенные методы находят только в тех случаях, когда требуемая точность измерения факти ческой температуры невелика, т. е. имеются большие запасы на нестабильность замера температуры. Накопление погрешностей в измерении косвенных параметров (как правило количество этих параметров два и более) и эксплуатационные отклонения от исход ной зависимости, определяющей температуру как функцию выбран ных параметров, обычно настолько значительны, что при отсутствии указанных больших запасов надежное измерение температуры
становится невыполнимым. Особенно это проявляется при работе на тяжелых топливах, промышленно-загрязиенном или морском воз духе и т . п. В этих условиях нестабильность теплотворной способ ности топлива, колебания его вязкости, заносы и износ форсунок, турбин, камер сгорания, загрязнение компрессоров, изменение внешних условий сильно меняет исходные соотношения между тем пературой газа и измеряемыми для ее определения косвенными па раметрами.
На переходных режимах значительную роль начинает играть тепловая инерционность термоизмерительных элементов. Как пра вило, в промышленных ГТУ (стационарных и транспортных) тре буются длительные сроки службы этих элементов, что ограничивает возможности снижения их металлоемкости и, следовательно, инер ционности. Этим, в частности, объясняется распространение схем с динамической компенсацией инерционности измерительного эле мента. Однако известные термоизмерительные устройства с такой компенсацией отработаны пока только на продуктах сгорания легких (т. е. малозольных) топлив.
При замере температуры продуктов сгорания тяжелых топлив надежная динамическая компенсация становится трудно реализуе мой. Действительно, по мере заноса термоэлемента коэффициент теплоотдачи к нему от газа снижается. Это приводит к изменению динамических характеристик термоэлемента (рис. VIII.5), вызывает прогрессирующую по величине ошибку при компенсации. При установке температурных датчиков за турбинами необходима до полнительная динамическая компенсация запаздывания темпера туры газа, вызванного тепловой аккумуляцией проточной части турбины, расположенной перед датчиком. Эта аккумуляция заметно проявляется в большинстве турбин промышленного типа, особенно в многоступенчатых. Так, в шестиступенчатой турбине ГТ-700-12 (НЗЛ) в первый момент времени к выходу турбины проходит лишь около 60% от относительного изменения температуры газа на входе. В малоступенчатых турбинах ГТК-Ю, ГТ700-5 (НЗЛ), ГТУ-20 (ЛКЗ) эта величина составляет 80—85%.
Приведенные соображения указывают на необходимость тща тельного учета многих эксплуатационных факторов при измерении системой РУЗ температуры газа, являющейся одним из важнейших параметров установившихся и переходных режимов ГТУ. В резуль тате такого учета своевременно определяется достижимая точность регулирования температуры газа и уже на первых этапах создания ГТУ принимаются необходимые запасы на возможные эксплуата ционные отклонения температуры по сравнению с идеализирован ными процессами регулирования, получаемыми при проектировании и стендовых испытаниях.
Большие практические трудности в измерениях возникают при организации противопомпажного регулирования и защиты. Здесь следует остановиться на трех возможных принципах замера предпомпажного состояния компрессоров.
Наиболее распространенным в современных ГТУ является замер параметров, определяющих положение границы помпажа на уни версальной характеристике компрессора. Вторым принципом, реализованным в отдельных опытных системах защиты, является замер параметра, характеризующего начало помпажа, например скорости падения давления за компрессором, изменения направле ния потока в проточной части и т. п. Наиболее перспективным пред ставляется принцип замера изменения какого-либо параметра,
t,°C |
|
|
ч / |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SCO Ар_ мм I |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
20И,сек |
р ' tac/ш* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. |
V I I I . 5 . |
Динамические |
характери |
Рис. VIII . 6 . Экспериментальные рас |
|||||
стики |
термоизмерительного |
элемента |
ходные, характеристики патрубков |
ком |
|||||
(отсосный пирометр) |
при |
резком уве |
прессоров в составе ГТУ: |
|
|||||
|
личении подачи топлива: |
/ — п а т р у б к и К Н Д ; 2 — п а т р у б к и |
К В Д |
||||||
1 — п р и |
д л и т е л ь н о й |
работе Г Т У |
на л е г к о м |
|
|
||||
т о п л и в е ; |
2 — п о с л е |
30 |
ч работы |
Г Т У на |
|
|
|||
|
|
т я ж е л о м т о п л и в е |
|
|
|
|
непосредственно предшествующего помпажу системы компрессор— сеть. Рассмотрим некоторые вопросы, связанные с практикой исполь
зования |
указанных принципов. |
|
||||
Граница помпажа |
(линия ky = 1) на универсальной |
характе |
||||
ристике |
компрессора |
определяется соотношением между приведен- |
||||
ным расходом Gnp=-- |
G |
Т' |
и относительным повышением |
давле |
||
Pi |
1 |
|||||
ния є |
1 |
Ръ — Pi |
|
|
|
|
Pi |
|
|
|
|
||
Как |
|
многочисленные экспериментальные |
данные, |
|||
показывают |
на участке патрубка компрессора между входным сечением и ВНА наблюдается стабильная зависимость
Ар — k |
Пп |
(VII 1.3) |
где Ар — перепад давлений на указанном участке; kn |
— постоянный |
|
коэффициент. |
|
|
Это позволяет не устанавливать |
специальных |
расходомерных |
устройств, а использовать отборы на входном патрубке компрессора, перепад на которых тарируется при стендовых испытаниях ГТУ (рис. VIII . 6) .
Показатель степени п в соотношении (VII 1.3) мало зависит от типа входных устройств компрессора и режима его работы. В боль
шинстве случаев вблизи границы помпажа п |
2. |
Таким образом, экспериментальная зависимость |
(VII 1.3) хорошо |
согласуется с уравнением (при £ = const) |
|
Воздух 2ати от пне&мосистемы ~
к пульту г Ті для ручного
управления
Рис. VIII . 7 . |
Конструктивная |
схема |
противопомпажной |
системы |
|||||
|
|
К Н Д |
установки |
ГТУ-20 |
Л КЗ: |
|
|||
/ |
— к о м а н д н ы й |
блок; 2 — з а с л о н к а |
п е р е п у с к а |
в о з д у х а ; 3 — |
п р и е м н ы й |
||||
|
|
п а т р у б о к |
К Н Д ; 4 |
— |
сервомотор |
з а с л о н к и |
|
||
которое |
при подстановке |
с |
G |
и |
у |
Pi |
дает |
|
|
yF |
RT, |
|
|||||||
|
|
|
|
" |
' |
|
|
||
|
|
Pi |
F22g\ |
|
P l |
1 |
|
|
|
Перепад на входном патрубке и перепад на компрессоре в ка честве командных импульсов позволяют реализовать с помощью блока соотношения воздействие на регулирующий орган по линии,
приблизительно соответствующей постоянному коэффициенту запаса
по |
помпажу |
ky я» const. |
При организации |
противопомпажной за |
|||||||
щиты или регулирования |
это воздействие осуществляется |
по линии, |
|||||||||
близкой к ky |
= 1,т. е. к границе помпажа и используется |
для откры |
|||||||||
тия |
органа |
перепуска |
воздуха |
(рис. VIII . 7) . |
|
|
|
||||
|
На рис. V I I I . 8 приведены результаты |
испытаний |
противопом |
||||||||
пажной |
системы Л КЗ |
в |
составе ГТУ. |
|
|
|
|
||||
|
Как показывает практика применения устройств такого типа, |
||||||||||
большим |
их |
недостатком |
является |
определение |
предпомпажного |
||||||
|
|
ч) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рг,кгс/смг |
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г, о |
А |
|
|
|
|
|
= 1.0 |
||
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|||
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О 100 W 600 800йр,,ммВа |
' |
о |
* |
(гУЪ |
смг°к°'5-10~! |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р, |
сек |
Рис. VIII . 8 . Характеристики противопомпажной системы Л К З по результатам ис пытаний в составе ГТУ: а, б — режимы срабатывания системы соответственно в координатах настройки командного блока и характеристики компрессора НД :
1 — л и н и я настройки; 2 — г р а н и ц ы п о м п а ж а ; 3,4 — срабатывание на р а б о т а ю щ е й Г Т У при м е д л е н н о м и быстром п о д х о д а х к л и н и и настройки; 5 — с р а б а т ы в а н и е на н е р а б о т а ю щ е й Г Т У пр и подаче и м п у л ь с о в на к о м а н д н ы й б л о к от с п е ц и а л ь н о г о п р и с п о с о б л е н и я
состояния по косвенным параметрам. Основные трудности при этом следующие. Из условий экономичности ГТУ запас по помпажу на установившихся режимах при спецификационных условиях выби рается обычно небольшим (ky = 1,15-^1,25).
Впроцессе эксплуатации за счет заносов проточных частей турбин и компрессоров, изменения атмосферных условий, динамики переходных режимов и других причин режимная линия на характе ристике компрессора может значительно приближаться к границе
помпажа (до 10% и более по ky). С другой стороны, сама граница помпажа из-за загрязнения компрессоров, повышенной влажности воздуха, увеличения радиальных зазоров и т. п. может изменять свое положение, перемещаясь в сторону рабочих режимов. Таким образом, зона между режимной линией и границей помпажа может заметно уменьшаться.
Вэтих условиях приобретает важнейшее значение точность и стабильность настройки, быстродействие исполнительных органов, точность тарировки расхода. В частности, колебания столбов дифма-
нометров на работающей машине приводят при тарировке к зна чительной погрешности за счет неодновременности замера. Это дает разброс точек, достигающий нескольких процентов. Особенно за метно это проявляется при тарировке патрубков КВД (см. рис. VIII.6).
В сочетании с отклонением зависимости, реализуемой блоком соотношения, от изменения параметров вдоль действительной гра ницы помпажа указанные факторы приводят либо к необходимости большого исходного запаса относительно границы помпажа (за счет снижения экономичности), либо4 обусловливают ненадежную ра боту системы: ложные срабатывания при настройке, выполненной
6 |
5 |
6 |
5 |
9 |
8 |
Рис. VIII . 9 . Принципиальные |
схемы командных |
устройств |
|||
противопомпажной системы, |
срабатывающей |
при |
возник |
||
|
новении |
помпажа |
|
|
|
близко к линии рабочих режимов, или возможность помпажа1 при настройке вблизи помпажной границы. Все это вызывает большие практические трудности, если указанные факторы своевременно не учитываются при проектировании,, отработке и эксплуатации си стем этого типа.
Рассмотрим принцип действия противопомпажных устройств, срабатывающих непосредственно по импульсу, сопровождающему начало помпажа. В схеме на рис. VIII . 9, а обе мембранные полости соединены с нагнетанием компрессора 4: одна напрямую, вторая через дроссель 3 и емкость 2. Последнее приводит к тому, что на мембране 5 (связанной со штоком 6, действующим на противопомпажное устройство) в переходном режиме возникает перепад, прибли зительно пропорциональный скорости изменения давления за ком прессором. Пружиной / и дросселем 3 обеспечивается настройка срабатывания при скорости падения давления, соответствующей на чалу помпажа, но превышающей значения на любых неаварийных переходных режимах ГТУ. На рис. VIII . 9, б мембрана 5 воспри нимает перепад давлений, возникающий на датчике скоростного напора 7 при изменении направления потока с нормального 8 на срывное 9 (в начале помпажа). Это приводит к перемещению мем браны 5 со штоком 6, воздействующим на срабатывание противопомпажного устройства.
Общим недостатком схем на рис. VIII . 9 (и им подобных) является возможность работы, хотя и кратковременной, ГТУ в помпаже.