Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Добровольский А.П. Теплотехнические испытания судовых холодильных установок

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

25.10.2023

Размер:

14.06 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 2728 / 3628 29 30 31 32 33 34 35 36 > Следующая >>>

Д ата испытания

12.3.61г.

20.3.61г.

21.3.61г.

24.3.61г.

31.3.61г.

6.4.61 г. 7.4.61 г.

17.4.61г.

22.4.61г.

Д ата испытания

12.3.61г.

20.3.61г.

21.3.61г.

24.3.61г.

31.3.61г.

6.4.61г.

7.4.61г.

17.4.61г.

22.4.61г.

		С редние зн а ч е н и я			и зм ер ен н ы х вел и ч и н н а в се х проведем
					К омпрессор
			Температура, °С				Д авление избы точное,
испытания	компрессора						кгс /см 2
испытания	компрессора		снд		свд		сн д		свд
			снд		свд		сн д		свд
			К	К	К	К	К	К	аз
			ТО	S	ТО	К	ТО	Я	аз
Номер	Номер		ТО	ТО	ТО	ТО	ТО	ТО	ТО
Номер	Номер		«	В	со	аз	ю	аз	аз
			3	0>	то	О)	3		и
			яз	U	то	и	ТО	і!	и
1 *	1	3	—19,9	ПО	—1,9	112,7	—0,175	2,68	10,5
2	2,	3	—28,5	111,3	—2	115	—0,269	2,45	10,5
2	2		— 15,8	108,2	—1,4	107,4	—0,239	2,4	8,5
3	â		— 15,7	108	1,6	107,7	—0,19	2,17	8,6
4	2		— 18,4	101,2	—2	110,6	—0,18	2,43	9,15
5 **	1, 2,3		—27,7	107	—0,8	121,5	—0,253	2,36	10
6	1		—17	117,3	3,9	132	—0,22	3,3	12,3
7	3		— 12,8	116,1	—2,2	118,7	—0,16	2,6	12,5
8	2		—13,1	114,6	3,7	116,1	—0,08	2,8	12,17
9	1		—19,07	97,2	2,3	100,5	—0,2	2,28	9,61

					К онденсатор			реси
					К онденсатор
				,				в
испытанияНомер			X	,	Температураводы на	С°,входе	Температураводы на С°,ходевы	избыточноеавлениеД	см/кгс,вере2
испытанияНомер			X	избыточноеавлениеД 2см/кгс	Температураводы на	С°,входе	Температураводы на С°,ходевы	избыточноеавлениеД	см/кгс,вере2
			ТО
			О,
			О
			О
			о
			Си
			в
			S
			О
			X
			CU
			<Ѵ
			о
					^ !
1	*		, 3	9,5	17,5		20,62	9,22
2			, 3	9,5	17,5		20,62	9,22
2			2	8,55	19,57		21,14	8,36
3			3	8,53	18,6		20,2	8,4
4			2	9,15	16,66		19,1	9,0
5 **			2 , 3	10	18,94		21,67	9,8
6			1	12,25	28,58		30,38	12
7			3	12,46	28,76		30,65	12,3
8			2	12,09	29,25		31,01	11,96
9			1	9,11	18,04		18,91	8,73

*	Компрессор № 1 работал	автономно на. рассольны й ком прессор, компрессоры № 2 и
**	Компрессоры № 1, 2 н 3	работали совместно на обе системы испарения.

Таблица 33

н ы х р еж и м ах при и сп ы тан и и холо д и л ьн о й у с т а н о в к и Б М Р Т « И зум руд »

Ч астота вращ ения, об/мин	Температура кипения, °С
480	—37,0
720	—40
480	—39,2
480	—37,9
480	—37,8
720	—39,3
480	—38,8
480	—37,7
480	—35,6
480	—37,7.
Т емпература холодильного агента на выходе из ресиве р а , °С	Т емпература холодильного агента после промежуточного сосуд а, °С

	И спаритель
I 1
пара х о агента на	рассола
Температура лодильного вы ходе, °С	Температура на входе, °С
— 22	—23,1

— —

—22,6 —26,66

—21,5 —25,85 —23,3 —25,86

——23,22

—22,4	—25,28
— 22,6	—22,62
— 21,6	—21,9
—23,7	—25,)7
воз
наруж ного	давление,
Температура д у х а , °С	Атмосферное мм рт. ст.

18,3	5,5	18,2	764,5
18,3	5,5	18,2	764,5
2 0 ,2	—1,5	18	764
20,7	0	17,4	764,5
17,3	—4	16	763
2 0 ,6	—3,6	19	762
28,6	4,4	26	763
29,1	2 ,6	27,6	762
31,2	2,7	28,2	762
19,27	- 2 , 2	19,2	764

		Промежуточный
			сосуд
Температура рассола	на выходе, °С	Д авление избы точное,] кгс/см 2	Температура х олод и ль ного агента на входе, °С
■

—26,43	2,56	57,4
—	2 ,2	71
—29,75	2,08	52,6
—28,8	2,05	65,2
—28,08	2,15	70
—26,02	2,1	62
—28,23	3,2	66,9
—25,32	2,43	60,9
—24,05	2,7	63,3
—27,40	2,13	50,7
П оказания водяного дифма нометра, мм рт. ст.	П оказания рассольного диф манометра, мм рт. ст.	Температура в машинном от-] делении, °С
1		!
233	140,1	36,9
233	—	36,9
52,6	122	28,8
50	148,7	28
51	325,8	26,5
348,4	227,5	37,7
53,7	156,2	37,3
50,4	174,6	35,8
60	363,2	38,4
352,1	307,6	29,5

холодильного	ходе, °С
Температура	агента на вы

—3,85

— 6

—6,9

—5,3 - 7 ,3 —0,8

0,4

—6

—1

—1,4

воды на выходе	ком прессора, °С
Температура	из рубаш ки

27,5

37,5

35,8

21,4

на возд ухоохладители .

2 7 2

18 А. П. Добровольский

2 7 3

ность температур по воде, охлаждающей конденсатор, была в этом случае незначительной. Попытки уменьшить при этих режимах расход воды не увенчались успехом из-за чрезмерного повышения давления при прикрытии напорных клапанов и срыва работы насо сов при прикрытии всасывающих клапанов.

Вследствие неполной нагрузки на компрессор, создаваемой испа рителем при частоте вращения вала компрессора п = 720 об/мин,

испытания проводили при п = 480 об/мин. Средние значения							изме
		ренных величин на всех проведен
		ных	режимах указаны в табл. 33.
		На рис. 138 показан цикл холо
		дильной машины, в котором точки
		характеризуют следующие состоя
		ния	аммиака:		1 — перед		СНД;
		2 — после		СНД; 3" — при			входе
		в промежуточный				сосуд;	3' —
		перед СВД;			4 — после		СВД;
		4' — перед входом в конденсатор;
		5 — перед		РК	промежуточных
		сосудов;		6 — перед		РК испари
		тельных систем.
		При составлении теплового ба-
Рис.	138. Цикл холодильной машины ланса машины теплообмен с окру-
	МХМ-240.		„
		жающеи средой в ее элементах и
том,		трудопроводах			определяли		расче
	причем коэффициент теплопередачи			через	неизолированные

стенки корпусов аппаратов и трубопроводов на стороне высокого и среднего давлений принимали равным коэффициенту теплоотдачи от их внешней поверхности к воздуху. Значение этого коэффи циента во всех расчетах принято а = 10-ч—15 ккал/(м2-ч-°С). При определении коэффициентов теплопередачи изолированных аппа ратов и трубопроводов учитывали только тепловое сопротивление слоя изоляции.

В качестве примера определения холодопроизводительности ком прессоров приведем результаты наблюдений при испытании № I (12— 13 марта 1961 г. в районе Уолфишбея, 22-—24° южной широты). Компрессоры № 2 и 3 работали на замораживание рыбы во всех мо розильных туннелях. Компрессор № 1 работал на рассольный ис паритель, предназначенный для охлаждения трюмов. Всасывающие линии компрессоров № 2 и 3 и компрессора № 1 были разобщены. Нагнетание всех трех компрессоров производилось в один конден сатор. Продолжительность испытания составляла 25 ч.

По средним значениям измеренных величин в тепловой диаграмме построены два цикла: для условий работы компрессора № 1 и усло вий совместной работы компрессоров № 2 и 3. В табл. 34 приведены параметры основных точек для обоих циклов.

Все данные определяли в следующем порядке:

1. Количество воды, проходящей через конденсатор, охлаждаю щие рубашки трех компрессоров. и змеевики маслоотделителя

274


низкого давления			_ _ _ ______ _
		Gw= 39,6 • 10~2осд? У hyw (ур — ут) =
	= 39,6. ІО"2-0,678-82,4a/ / i l , 025 (13,54— 1,025) =
		= 6540 УЪ — 6540	233 = 100 000 кг/ч,
где	ур =	13,54 — удельный вес рабочей жидкости (ртути) в ма
	уш =	нометре, кгс/л;		воды перед диафраг
		1,025 — удельный вес забортной
	y'w =	мой, кгс/л;			кгс/л;
		1,025 — удельный вес воды над ртутью,
	d =	82,4 — диаметр отверстия диафрагмы,			мм;
		h — показание	дифференциального		манометра,
		мм рт. ст.;
	а = ank 2k5— коэффициент расхода;
	а н =	0,671 — исходный коэффициент расхода;
	&2 =	1,008— поправочный множитель, учитывающий шеро
	ks =	ховатость	трубопровода;
		1,008 — поправочный множитель, учитывающий недо
		статочность остроты кромки диафрагмы;
		а = 0,67Ы ,008-1,008 -		0,678.

Таблица 34

Параметры основных точек циклов

Номер точки

t , ° с

р а б с , К ГС /С М *

V, м3/к г

q0 к к а л /к г

			Компрессор № 1
1	— 19,9		0,823	1,48	399,0
2	+	110,0	3,7	—	465,0
3"	+57,48		—	—	435,0
3'	— 1,92		—	—	402,0
4	+	112,5	10,50	—	461,0
5	+	18,3	—	—	121,0
6	+5,56		—	—	107,0
6'	—37,42		0,833	—	107,0
			Компрессоры № 2 и 3
1	—28,53		0,73	1,58	395,0
2	+	111,3	3,45	—	466,0
,3 "	+71,0		—	—	444,4
3'	—2,1		—	—	403,0
4	+	115,0	12,5	—	462,0
5	+	18,30	—	—	121,0
			—	—
6	+0,71		—	—	101,0
6'	—35,45		0,92	—	101,0
П р и м е ч а н и е .		Давление	в точке 1 ниже	давления в точке 6'	на величину

потерь во всасывающих трубопроводах.

18*

275

Значения коэффициентов а н, k 2 и k3 взяты по графикам в зависи мости от величины т

"Ч-Й-)Ч4£М«5.

где	d — диаметр	отверстия диафрагмы, мм;
D — внутренний диаметр трубопровода, мм.
2.	Количество	воды, проходящей через конденсатор,

G — G' — Сруб — GMO=

= 100 000 — 3 • 1000 — (2000 + 1000) = 94 000 кг/ч,

где G£y6 = 3-1000 — количество воды, протекающей через водяные рубашки трех компрессоров, кг/ч;

	GZ° =	(2000 + 1000) — количество	воды,	проходящей через
		змеевики двух маслоотделителей, кг/ч.
Величины		G£y6 и G^° определены по времени заполнения мерного
бачка.
	3. Количество тепла, отведенного водой от аммиака в конден
саторе
QK= Gwcw(tw2 — twl) = 94 000 • 0,93 (20,62 — 17,5) =					273 000 ккал/ч,
где	cw — 0,93 — теплоемкость морской		воды,	ккал/(кг- °С);
	tWl и	tm — температура воды на входе в конденсатор и выходе
		из него, °С.
	4. Количество тепла, отведенного воздухом от нагнетательного
трубопровода СВД трех компрессоров,
	AQhtp =с а F (/„тр — /м) = 10 • 6,1 (115 — 36,9) =				4820 ккал/ч,
где	/Нтр — средняя температура аммиака			в	трубопроводе, °С;

/м — температура воздуха в рефрижераторном машинном отделении, °С;

F= 6,1 — поверхность трубопровода, м2.

5.Количество тепла, отведенного воздухом от поверхности масло отделителя СВД,

Q°mo =	а F (/„о — /м) =	15-2,5 (115 — 36,9) = 2960	ккал/ч,
где F — 2,5	— поверхность	корпуса маслоотделителя,	м2;

/мо — температура аммиака в маслоотделителе, °С;

tM— температура воздуха в рефрижераторном машинном отделении, °С.

6. Количество тепла, подведенного от воздуха к поверхности конденсатора,

AQK= aF (tM— tK) = 10-12(36,9 — 26)= 1200 ккал/ч,

где F — 12 — поверхность корпуса конденсатора, м2; tK— температура конденсации аммиака, °С;

/„ — температура воздуха в рефрижераторном машинном отделении, °С. ,

276

7. Количество тепла, подведенного воздухом к поверхности ре сивера,

AQpec — aF(tu — tpec) = 10-8(31 — 19) = 960 ккал/ч,

где F = 8 — поверхность корпуса ресивера, м2;

t'M— температура воздуха в районе ресивера, °С; £рес — температура аммиака в ресивере, °С.

8. Количество тепла, отведенного водой и воздухом от аммиака после сжатия в СВД трех компрессоров до поступления его к регу лирующей станции,

Q k —Qk“ЬД<?нтр “К Q o MO —A Q k —AQpec —

	=	273 000 f	4820 + 2960 — 1200 — 960 = 278 620 ккал/ч.
9.	Количество		аммиака,		проходящего			в час через конденсатор,
		Gк				278 620	=	816 кг/ч.
					431 — 121

10.	Количество			рассола,	проходящего через испаритель,
		Gs =		39,6• ІО“2ad2 У hys (Yp — Ys) =
		= 39,6-10-2.0,644-44,72]//i 1,26(13,54 — 1,24) =
		= 1990Y h =			1990 К Щ Т = 23 560 кг/ч,
где ys =		1,24 — удельный вес рассола над ртутью при температуре
Yp =		окружающего воздуха, кгс/л;							мано
		13,54 — удельный вес				рабочей	жидкости (ртути) в
Ys =		метре, кгс/л;				рассола	перед диафрагмой,		кгс/л;
		1,26 — удельный			вес
d =		44,7 — диаметр отверстия диафрагмы, мм;
		a — коэффициент				расхода
		a =	a Hk 2k3 =		0,635-1,01 -1,008 = 0,644.

Значения коэффициентов a H, k 2, k3 находятся в зависимости от т :

»- ( 4 ) , - = № ) , = о ^ -

11.Количество тепла, отданного рассолом в испарителе,

		Qo7 t o = G scs(/Si- / S2)=
	=	23 560 • 0,67[— 23,1 — (—26,43)] = 52 600 ккал/ч,
где cs =	0,67 — теплоемкость рассола, ккал/(кг-°С);
4,	и	і$2■— температура рассола на входе в испаритель и выходе

из него, °С.

12. Теплопритоки через изоляцию корпуса испарителя и трубо проводов от регулирующей станции до испарителя и от испарителя до компрессора:

а) через корпус испарителя

AQoH= kF (/„ — 10) = 0,7-12 [36,9 — (—37)] = 620 ккал/ч,

277

где k = 0,7 — расчетное значение коэффициента теплопередачи изо ляции корпуса испарителя, ккал/(м2-ч-°С);

F = 12— поверхность корпуса испарителя, м2;

tM— температура воздуха в рефрижераторном машинном отделении, °С;

б) через изоляцию трубопроводов'

AQotpä ; 80 ккал/ч [F = 4 м2, k = 0,7 ккал/(м2-ч • °С)].

13. Холодопроизводительность компрессора № 1 брутто

«,r = « r +^»„+AftTP=

=52 600 -ф 620 -ф 80 = 53 300 ккал/ч.

Холодопроизводительность компрессора по расчетным графи кам ЦКБХМ при t0 = —37° Си ік = 26° С составляет 60 000 ккал/ч.

Таким образом, действительная холодопроизводительность ком

прессора (работающего	на рассольный	испаритель),	полученная
в результате испытаний,	составляет	• 100 = 89%	проектной.

14.Количество аммиака, циркулирующего через испаритель № 1

вчас,

	/-)б р у тТ О	53 300
GИ	11 — г0		= 183 кг/ч.
		399— 107

15. Количество жидкого аммиака, расходуемого в промежуточном сосуде № 1 на сбив перегрева пара, поступающего из СНД компрес сора № 1, и на переохлаждение жидкого аммиака, направляемого в рассольный испаритель,

° п [(‘V —■ V) + (l s ~		гб)]
AGп . С№ 1
183 [(435,5 — 402) + (121 — 107)]	=	32,4 кг/ч.
402— 121

16. Количество аммиака, проходящего через СВД компрес сора-№ 1, работающего на рассольный испаритель № 1,

Gb.д№і — Gn -|- AGn. с№1 = 183 -|- 32,4 = 215,4 кг/ч.

17. Количество аммиака, проходящего через СВД двух компрес соров, работающих на морозильные камеры,

^в.дхъг.з — — <3в.д№ 1 =816 — 215,4 = 600,6 кг/ч.

18. Количество жидкого аммиака, расходуемого в промежуточ ном сосуде № 2 на сбив перегрева пара СНД компрессоров № 2 и 3, работающих на морозильные камеры и на переохлаждение жидкого

278

аммиака, направляемого в воздухоохладители,

AGn.	■Д№2,3		[(*’s"	Ѵ ) + (*5 — ‘б)]
	с№1,2		(3 — !6
600,6 [(444 — 4 0		3 ) +	(121 —	101)]	107 КГ/Ч.
	4 4 4 , 4	— 101

19Количество аммиака, циркулирующего через воздухоохла дители морозилок,

GMOp — GB. д№2і3 ■ Gn. c№2 600,6 — 107 = 492 кг/ч.

20Средняя холодопроизводительность брутто компрессоров № 2 и 3, работающих на морозильные камеры,

_ GMop(tt —го) _	492,4 (395 — 101)	72 500 ккал/ч.
Qo№:2,3 '		72 500 ккал/ч.

Холодопроизводительность компрессора по расчетным графикам при t 0 = ■—40° С и t K = 26° С составляет 87 000 ккал/ч.

Средняя действительная холодопроизводительность компрессоров

72 500

№ 2 и 3, полученная при испытании, составляет gy000 • 100 = 83,5% проектной.

Т а б л и ц а 3 5

Результаты определения холодопроизводительности компрессоров

Время проведения			Номер	Номер
испытаний			испыта	комп
			ния	рессора
12.3.1961		г.	1	1
20	.3 .1961 г.			со
20	.3 .1961 г.		2	2
21 .3.1961 г.			3	3
24	.3 .1961	г.	4	2
31	.3 .1961	г.	5	1, 2, 3
6	.4 .1961	г.	6	1
7	.4 .1961	г.	7	3
17.4.1961		г.	8	2
22	.4 .1961	г.	9	1

Проектная		Действитель		Процент от
холодопро		ная холодо-		проектной
изводитель		производи-		холодопро
ность,		тельность,		изводитель
ккал/ч		ккал/ч		ности
60	000	53	300	89,0
87	000	72	500	83,5
60	000	46	260	77,2
61	000	48	740	80,1
67	000	54	000	80,5
89	000	71	800	80,8
59	000	49	930	84,7
61	000	48	210	79,0
69	500	55 320		79,7
59	500	53	070	89,3

Результаты остальных испытаний можно видеть в табл. 35, из которой следует, что холодопроизводительность компрессоров со ставляет в среднем 82,4% проектной.

Основная причина заниженной холодопроизводительности ком прессоров — неплотное прилегание клапанных пластин. Есть все основания полагать, что при устранении указанных недостатков ком прессоры ДАУ-80 смогут обеспечить расчетную холодопроизводи тельность.

279

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Первое издание книги легло в основу многочисленной технической документации, разрабатываемой многими организациями и в том числе Регистром СССР.

В последнем издании обобщен опыт проведения теплотехнических испытаний судовых холодильных установок с учетом последних тре бований Регистра СССР и других классификационных обществ.

Основному содержанию книги предшествует изложение основных теоретических положений, необходимых для составления теплового баланса холодильных машин, работающих по различным схемам. Приведенное описание приборов, применяемых при теплотехнических испытаниях, и указания по их выбору, способу установки, точности измерения расхода и отдельных параметров холодильного агента, хладоносителя и воздуха должны способствовать получению более надежных данных при испытаниях.

Определение коэффициентов теплопередачи методом электротеп ловой аналогии позволяет не только оценить их термические свой ства, но и предложить расчетные формулы для новых типов кон струкций судовой изоляции.

Кроме показателей, характеризующих работу холодильной уста новки в целом, разработаны показатели, позволяющие оценить ра боту отдельных ее элементов, включая технологическое оборудова ние, предназначенное для охлаждения или замораживания продук тов морского промысла и приготовления льда.

Дальнейшее развитие и совершенствование методики теплотехни ческих испытаний судовых холодильных установок обязано с ис пользованием электронно-вычислительной техники, а также мало инерционных полупроводниковых тепломеров при натурных испыта ниях судовой изоляции.

ПРИЛОЖЕНИЕ

282

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

					С во й ства	ф р е о н а -1 2 в	с о с т о я н и и н а с ы щ е н и я
t , °с	Р	ѵ '	ѵ"	у'	У"	І'	І"	Г	s'	s"J
t , °с	кгс/см2	л/кг	м3/кг	кгс/л	кгс/м3	ккал/кг	ккал/кг	ккал/кг	к кал /(к г.°К )	ккал/(кг-°К )
— 70	0,1 2 5 8	0,6234	1,1259	1,604	0,888	85,84	128,88	42,99	0,94050	1,15219
— 69	0,1341	0,6 2 4 6	1,0605	1,601	0,943	86,02	128,95	42,9 3	0,94139	1,15173
— 68	0,1429	0,6258	0 ,9 9 9 8	1,598	1,000	86,20	129,06	4 2 ,8 6	0,94230	1,15130
— 67	0,1521	0,6270	0,9437	1,595	1,060	86,39	129,19	42,80	0,94322	1,15087
— 66	0,1 6 1 8	0,6281	0,8911	1,592	1,122	86,57	129,30	42,7 3	0,94411	1,15044
— 65	0,1721	0,6289	0,8413	1,590	1,189	86,75	129,41	42,6 6	0,94500	1,15001
— 64	0,1829	0,6301	0,7954	1,587	1,257	86,94	129,54	42,6 0	0,9 4 5 8 9	1,14961
— 63	0,1941	0,6313	0,7528	1,584	1,328	87,12	129,65	42,53	0,94678	1,14920
— 62	0,2 0 5 9	0,6 3 2 5	0,7125	1,581	1,403	87,31	129,77	42,46	0 ,9 4 7 6 9	1,14883
— 61	0,2183	0,6 3 3 7	0,6749	1,578	1,482	87,50	129,89	42,39	0,9 4 8 5 8	1,14844
— 60	0,2 3 1 5	0,6 3 4 9	0,6394	1,575	1,564	87,68	130,00	42,32	0,9 4 9 4 6	1,14806
— 59	0,2451	0,6361	0,6064	1,572	1,649	87,87	130,12	42,25	0,95034	1,14769
— 58	0 ,2 5 9 5	0,6373	0,5752	1,569	1,738	88,06	130,24	42,18	0,95122	1,14731
— 57	0,2744	0,6 3 8 6	0,5461	1,566	1,831	88,25	130,36	42,11	0,95212	1,14698
— 56	0,2 9 0 0	0,6394	0,5188	1,564	1,927	88,44	130,48	42,04	0,95300	1,14663
— 55	0,3 0 6 5	0,6 4 0 6	0,4930	1,561	2,028	88,63	130,59	41,96	0,95387	1,14627
— 54	0,3 2 3 6	0,6 4 1 8	0,4687	1,558	2,134	88,82	130,71	41,89	0,95474	1,14595
— 53	0,3 4 1 4	0,6431	0,4461	1,555	2,242	89,01	130,83	41,82	0,95561	1,14562
— 52	0,3602	0,6443	0,4246	1,552	2,355	89,20	130,95	41,75	0,95650	1,14531
■— 51	0,3 7 9 7	0,6 4 5 6	0,4043	1,549	2,473	89,39	131,06	41,67	0,95737	1,14500
— 50	0,3999	0,6468	0,3854	1,546	2,595	89,59	131,18	41,59	0,95824	1,14468
— 49	0,4212	0,6481	0,3673	1,543	2,723	89,78	131,30	41,52	0,95910	1,14438
— 48	0,4432	0,6493	0,3504	1,540	2,854	89,97	131,42	41,45	0,95997	1,14410
— 47	0,4 6 6 2	0,6 5 0 2	0,3344	1,538	2,990	90,17	131,54	41,37	0,96084	1,14381
— 46	0,4 9 0 0	0,6 5 1 5	0,3193	1,535	3,132	90,3 6	131,65	41,29	0,96170	1,14352
— 45	0,5150	0,6527	0,3050	1,532	3,279	90,56	131,77	41,21	0,96256	1,14324
- 4 4	0,5409	0,6540	0,2914	1,529	3,432	90,76	131,89	41,13	0,96342	1,14297
— 43	0,5678	0,6553	0,2787	1,526	3,588	9 0,95	132,01	41,06	0,96428	1,14271
— 42	0,5958	0,6566	0,2665	1,523	3,752	91,15	132,13	40,98	0,96515	1,14247
— 41	0,6247	0,6579	0,2551	1,520	3,9 2 0	91,35	132,24	40,89	0,96600	1,14220

<<< < Предыдущая 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 2728 / 3628 29 30 31 32 33 34 35 36 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ