книги из ГПНТБ / Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры

при выдержке б ч), следует осуществлять в мотках, а средне- и высокотемпературный отпуск (требующий очень коротких выдержек и где передерживание прово-

80

Исходя из реальных условий и практических возмож­ ностей работы сталепроволочных заводов, был детально опробован лишь ускоренный отпуск проволоки при ши­ роко используемой в процессе патентирования темпера­

кой решетки, напряжений I I рода и ширины линий рент­ генограмм холоднотянутой, а также дополнительно от­ пущенной по указанным выше вариантам арматурной проволоки диаметром 4 мм приведены в табл. 40—43. На рис 18 показана микроструктура исследованных об­ разцов проволоки.

Т а б л и ц а 43

Зависимость ширины линий [ПО] рентгенограмм от завершающей обработки проволоки диаметром 4 мм из стали У9А

Так как потребители придают особо большое значе­ ние различным характеристикам удлинений арматурной проволоки при испытаниях на растяжение, были прове­ дены дополнительные исследования зависимости этих характеристик от марки стали и расчетной длины образ­ ца для отпущенной и неотпущенной проволоки диамет­ ром 3 мм (табл. 44 и 45, а также рис. 19).

Зависимость относительного напряжения (отношения величины напряжения при испытаниях к величине вре­ менного сопротивления) от выбранного значения услов­ ного допуска (у. д.) и малой пластической деформации

Т а б л и ц а 45

Зависимость остаточного (Д/), упругого (Д/у П р) и общего удлинения (Д/общ) проволоки диаметром 3 мм (сталь 70)

от завершающей обработки, %

(в пределах 0,005—0,2%) арматурной проволоки диа­ метром 3 мм холоднотянутой, а также дополнительно подвергнутой низко- и среднетемпературному отпуску, иллюстрирует рис. 20.

Выполненное Н И И Ж Б сравнение изгиба и характера разрушения балок, армированных отпущенной и неотпущенной проволокой диаметром 5 мм, изготовленной в ЦНИИЧМ, подтвердило целесообразность использова­ ния отпущенной арматуры [1].

Данные экспериментов показывают, что значитель­ ной разницы в свойствах и микроструктуре проволоки, подвергнутой длительному низкотемпературному и срав­ нительно краткому среднетемпературному отпуску, не существует. Более высокое равномерное относительное удлинение 6Р, очень важное для потребителей арматуры, получено при ускоренном отпуске в среде с более высо­ кой температурой. Исходя из совокупности результатов всех изложенных выше исследований, ЦНИИЧМ было рекомендовано применять ускоренный отпуск как более производительный и обеспечивающий повышенное рав­ номерное удлинение проволоки.

Чтобы спроектировать и построить специальные аг­ регаты для рекомендованного среднетемпературного по­ точного отпуска арматурной проволоки в расплаве со­ лей, потребовались данные о влиянии не только нор­ мального режима отпуска в процессе движения прово­ локи в нагревающей среде, но и удлиненного режима от­ пуска во время периодических остановок намоточных барабанов для съема с них обработанной проволоки. Для получения этих материалов было проведено специ­ альное исследование, из результатов которого (рис. 2Т и

86

?200(220)

N 4

I 2100(210)}-

t 20001200)

1900(190)

£ 2200(220) % 2000(200) ^ 1800(160)

5- 1600(160)\

1600(160)

I

^ 1400(140)

I

51200(120)

1000(100)

87

22) следует, что отпуск холоднотянутой высокопрочной арматурной проволоки фактически делится на два пери­ ода: первый, в течение которого постепенно возрастают упруго-прочностные характеристики (сто.оь сто,2, ав ) и од­ новременно уменьшаются пластичность (оюо) и ползу­ честь, и второй, когда упруго-прочностные характерис-

^1720 (172) ]

X

% тот)

тики падают с увеличением длительности нагрева, а уд­ линение и ползучесть возрастают. Первый период харак­ теризуется доминированием процессов упрочнения, глав­ ным образом деформационного старения, при, очевидно, недостаточном влиянии факторов, обусловливающих разупрочнение (в первую очередь процесса возврата); в дальнейшем преобладает воздействие возврата и (с по­ вышением температуры нагрева и выдержки) процесса рекристаллизации.

Конкретные величины отдельных характеристик про­ волоки суммируют результаты обоих процессов •— упроч­ нения и разупрочнения стали.

Режимы отпуска, обеспечивающие получение требу­ емого комплекса свойств, можно считать рациональными. Рекомендуется следующая продолжительность отпуска арматурной проволоки диаметром 5 мм: 20 с при темпе­ ратуре расплава соли 330° С, 15 с — при 380° С и 4,5 с — при 450° С.

88

б) при 380° С — двукратным и в) при 450°С — полутор­ ным. Если необходимы более длительные задержки дви­ жения проволоки, нужно либо вырезать или удалять другим способом участок проволоки, переотпущенный в ванне, либо, что целесообразнее, применять устройство для быстрого удаления «переотпускаемого» участка проволоки из расплава.

Оптимальной при обычных производственных усло­ виях следует считать температуру отпуска 380° С.

Отпуск арматурной проволоки нитью в расплавах солей

5 мм периодического профиля в расплавах свинца и ниттрита натрия. Оказалось, что свойства проволоки, отпу­ щенной в нитрите натрия, не уступают свойствам прово­ локи, отпущенной в расплаве свинца; кроме того, уста­ новлена значительная опасность применения свинца при отпуске арматурной проволоки, особенно периодическо­ го профиля, для здоровья рабочих. Поэтому свинец был полностью заменен расплавом нитрита натрия. На рис. 23 показана схема одного из широко внедренных на сталепроволочных заводах отпускных агрегатов, спроек­ тированных институтом «Гипрометиз» по техническому заданию ЦНИИЧМ и построенных Алма-Атинским за­ водом тяжелого машиностроения (АЗТМ). Эти агрега­ ты обеспечивают выпуск отпущенной арматурной прово­

1 В работах по низкотемпературному отпуску, а также других от ХСПКЗ принимали участие Б. Д. Хохряков ,В. И. Ориничев, А. Т. Сем-

кин, В. И. Скрипничеико, Н. Д. Пизюра, И. И. Хелеменднк, В. А. Чепеног, А. А. Ильин, Р. И. Будинштейн, Л. С. Новикова, М. В. Корти­ ков, Н. И. Покровков, Л. А. Ориничева, Н. И. Михайлова, Л. С. Ти­ мошенко и др.

89