книги из ГПНТБ / Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры
.pdfТ а б л и ц а 73
Механические свойства образцов стабилизированной проволоки диаметром 7 мм из стали 85 фирмы «Сомерсет»
|
|
|
|
|
б |
б |
|
ств |
|
°0,01 |
Е, Ми/м=Х10» |
равно |
|
Номер |
|
полное |
||||
образца |
|
|
|
( к Г / м м 2 х Ю ' ) |
|
мерное |
|
|
М н / м 2 (кГ/мм2 ) |
|
|
|
% |
1а |
1665 |
1445 |
1330 |
2,04 |
8,8 |
4 |
|
(166,5) |
(144,5) |
(133) |
|
|
|
16 |
1685 |
1470 |
— |
2,11 |
7,2 |
5,2 |
|
(168,5) |
(147) |
|
|
|
|
2а |
1670 |
1435 |
1240 |
2,05 |
8,2 |
6 |
|
(167) |
(143,5) |
(124) |
|
|
|
26 |
1680 |
1420 |
|
2,17 |
7,7 |
4,6 |
|
(168) |
(142) |
|
|
|
|
500 |
а |
|
|
УJ |
|
|
|
|
|
|
|
\Si 400 |
|
° |
|
|
|
|
|
|
|
||
I |
г |
J |
|
1 |
, |
|
|
|
|
|
|
300 |
|
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
|
2,5 |
|
05 |
|
||||||||||
|
|
|
Расстояние от поверхности продолоки, trn |
||||||||
2,0 |
|
1,5 |
1,0 |
0,5 |
0 |
2,0 |
1,5 |
1,0 |
|
0,5 |
|
|
|
|
Расстояние от центра проволоки, им |
||||||||
Рис. 54. Микротвердость |
арматурной проволоки |
диаметром 5 мм |
[определена |
||||||||
па |
приборе ПМТ-3 |
при нагрузке |
1 и (100 |
Г) и выдержке |
10 с): |
||||||
а — влияние |
способа |
обработки: |
/ — проволока |
исходная, |
холоднотянутая на |
||||||
ХСПКЗ-, |
2 — отпущенная |
в Ц Н И И Ч М ; |
3 — подвергнутая |
МТО |
в |
Ц Н И И Ч М ; |
|||||
б — влияние |
способа |
МТО проволоки: / — нагрев |
под нагрузкой |
стационарного |
|||||||
образца проволоки на установке УЩЭП; |
2 — ускоренный нагрев |
под натяженн- |
|||||||||
ем движущейся нити |
проволоки |
фирмы |
«Сомерсет»; |
3 — н а г р е в |
п волочение |
||||||
|
|
движущейся нити проволоки фирмы |
Брайдон |
|
|
На рис. 54, а приведены графики распределения мик ротвердости по поперечному сечению арматурной про волоки диаметром 5 мм из стали 85, подвергнутой обра ботке трех видов: только холодному волочению (на ХСПКЗ); дополнительному отпуску без натяжения (на установке УЩЭП); дополнительному отпуску под на-
152
грузкой (МТО) на той же установке. Из этих графиков видно, что мпкротвердость в центре образца ниже, чем по его периферии у холоднотянутой проволоки. Проти
воположный результат |
получен на |
отпущеной, а |
также |
на подвергнутой МТО |
проволоке. |
Максимально |
выяв |
ленная разница значений микротвердости по сечению отечественной проволоки холоднотянутой 40, отпущен ной без нагрузки и под нагрузкой 80.
Варьирование микротвердости по сечению проволо ки, подвергнутой МТО в ЦНИИЧМ (кривая 1) и стаби лизированной на заводах фирм «Сомерсет» (кривая 2)
Рис. 55. Влияние отношения
о |
„/°~ |
в |
и |
способа |
обработки |
||||||
рел |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|||
арматурной |
проволоки |
диамет |
|||||||||
ром |
|
5 |
|
мм |
из |
стали 85 с |
о , |
" |
|||
= 1800 |
М н / м 2 |
(180 |
кГ/мм2 ) |
на |
ре |
||||||
лаксацию напряжений |
за |
100 |
ч: |
||||||||
/ — холоднотянутая проволока |
из |
||||||||||
патентнрованной |
|
заготовки; |
|||||||||
2— то ж е , дополнительно |
отпу |
||||||||||
щенная |
|
нитью |
в |
расплаве |
солн; |
||||||
3 — холоднотянутая |
проволока |
||||||||||
нз |
патентнрованной |
заготовки, |
|||||||||
дополнительно |
|
подвергнутая |
|||||||||
|
|
|
|
|
МТО |
|
нитью |
|
|
|
/-2
7,2 -
/ Г
2,4
0 |
1 |
1 |
\ |
и Брайдон (кривая 3), видно на рис. 54,6. Наименьшая микротвердость п минимальный разброс ее по сечению проволоки (40) наблюдаются на проволоке фирмы «Со мерсет». Проволока, подвергнутая МТО в ЦНИИЧМ, и фирмы «Брайдон» имеет несколько большую микро твердость и повышенный разброс.
Следовательно, обычно применяемые отпуск и МТО не уменьшают твердость и не выравнивают ее значения по сечению холоднотянутой проволоки.
ЦНИИЧМ разработал методику определения конст рукционной прочности путем испытания на статический изгиб образцов проволоки с предварительно иницииро ванными трещинами [106]. Результаты испытаний по
данной |
методике |
арматурной проволоки |
диаметром |
5 мм |
из стали 85 |
гладкой и периодического |
профиля, |
подвергнутой обработке по разным вариантам, приведе ны в табл. 74. На основе анализа этих данных сделаны следующие выводы:
1. Наихудшие результаты по изгибающим напряже ниям получены на проволоке периодического профиля
153
Т а б л и ц а 74
Зависимость изгибающих напряжений а1 1 : | Г от обработки и профиля арматурной проволоки диаметром 5 мм из стали 85
при испытаниях |
на статический изгиб образцов с. предварительно |
|||||||
|
|
|
инициированными |
трещинами |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Профиль |
проволоки |
|
Завершающаавершающая обработка |
гладким |
периодический |
||||||
|
|
|
|
|||||
проволок» |
|
|
0 п з г ' |
характер |
°нзг |
характер |
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Мн/м- |
излома |
М н / м 2 |
и злома |
|
|
|
|
|
(кГ/мм2 ) |
|
(кГ/мм2 ) |
|
Холодное |
волочение |
. . |
46 |
Кристал-' |
36 |
Кристал |
||
|
|
|
|
|
(4,6) |
лнческий |
(3,6) |
лический |
Холодное |
натяжение |
|
29 |
То же |
— |
— |
||
|
|
|
|
|
(2,9) |
|
|
|
Длительный |
отпуск |
на |
|
|
|
|
||
установке |
УЩЭП . |
. . |
60 |
» » |
18 |
Кристал |
||
|
|
|
|
|
(6,0) |
|
(1,85) |
лический |
Высокоскоростной |
|
от |
|
|
|
|
||
пуск нитью на заводской |
|
|
— |
— |
||||
установке |
|
|
|
|
81 |
Вязкий |
||
|
|
|
|
|
(8,1) |
|
|
|
Длительная |
МТО |
на |
|
|
|
|
||
установке |
УЩЭП . |
. . |
56 |
Кристал |
24,5 |
Кристал |
||
|
|
|
|
|
(5,6) |
лический |
(2,45) |
лический |
То же, с дополнительной |
|
|
|
|
||||
вытяжкой |
в |
продолже |
|
|
— |
— |
||
нии 1500 ч |
|
|
|
|
113 |
Вязкий |
||
|
|
|
|
|
(11,3) |
|
|
|
Высокоскоростная |
МТО |
|
|
|
|
|||
нитью на |
заводской |
ус |
90 |
Особо |
100 |
Кристал |
||
тановке |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
(9,0) |
вязкий |
* (Ю) |
лический |
(т.е. с концентраторами напряжений), подвергнутой сравнительно длительному (продолжительностью в не сколько минут) нагреву при низкотемпературном отпус ке или МТО и холоднодеформированной. Неудовлетво рительные результаты дала также круглая гладкая про волока, подвергнутая силовой вытяжке с напряжением 70% <Тв при комнатной температуре.
2. Средние результаты получены на круглой прово локе холоднотянутой и длительно отпущенной, а также подвергнутой длительной МТО.
154
3. Повышенными показателями обладает круглая проволока, отпущенная нитью в расплаве соли.
4. Наилучший комплекс показателей как по а„з г , так п по характеру разрушения наблюдался при испытании круглой проволоки, подвергнутой высокоскоростной по точной механико-термической обработке нитью, при весь ма вязком характере излома.
Проволока периодического профиля после МТО на опытно-промышленной установке ХСПКЗ и круглая
проволока, |
подвергну |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
тая МТО в ЦНИИЧМ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
дополнительно |
испы |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
танные |
на |
релаксацию |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в течение 1500 ч, так |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
же |
показали |
хорошие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
результаты. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В итоге |
установле |
|
|
|
70 7S |
60 |
|
|
||||
но, что |
по |
результатам |
|
|
|
К',/б,, |
|
X |
|
|
|||
контроля опытных |
ста |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
лей |
на |
статический |
из |
Рис. 5G. Влияние |
отношения |
° ° |
/ о |
||||||
гиб |
с помощью образ |
|
|
|
|
|
|
рел' |
в |
||||
при реологических испытаниях подверг |
|||||||||||||
цов |
с |
предварительно |
нутой МТО арматурной проволоки диа |
||||||||||
метром 5 мм из |
стали |
|
85 |
с с в |
°* |
||||||||
инициированными |
тре |
= 1800 |
Мн/м 3 |
(180 кГ/мм3 ) |
на ее |
релакса |
|||||||
щинами |
|
наибольшей |
цию |
(/) и |
ползучесть |
(2) |
за |
100 ч |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
конструктивной |
надеж |
|
|
|
|
|
|
|
|
ностью обладает арматурная проволока, подвергнутая высокоскоростной стабилизации нитью, а также дли тельной механотермической обработке с дополнительной продолжительной вытяжкой под нагрузкой при комнат ной температуре.
Из рнс. 55 видно, что до |
стрел / а в ~ 6 8 % |
релаксация |
||
отпущенной проволоки (кривая 2) |
ниже, чем у холодно- |
|||
деформированной (кривая |
Для |
более |
высоких на |
|
пряжений релаксация отпущенной |
проволоки |
опережа |
||
ет рост релаксации исходной холоднотянутой |
проволо |
|||
ки (см. также работы [107; |
108]). |
|
|
|
Характерно весьма значительное падение реологиче ской стойкости проволоки, изготовленной по обоим ука занным вариантам, начиная с а р е л / а в = 60°/о • При С р е л /ав ==80% релаксация напряжений холоднотянутой
проволоки за 100 |
ч составляет |
5,9%, отпущенной 8,0%. |
При а ^ л = 8 5 % |
с в релаксация |
соответственно достига |
ет 7,7 и 9,5%. |
|
|
155
Для проволоки, подвергнутой МТО нитью, релакса
ция при 80% равна лишь 1,3% и при а°рел /сгв = 85% со ставляет 1,7%) (кривая 3).
При напряжениях о р е л /о"в выше 85% начинается так же резкий рост реологических характеристик и стабили зированной проволоки; так, при а ° с л /огв = 89% релакса
ция ее достигает 4,8%, а ползучесть в случае anonJoD |
= |
|
=88% достигает 0,15% |
вместо 0,01% при 0 П о л з / о - в |
= |
= 81% ( рис. 56). |
|
|
К о э р ц и т и в н а я |
с и л а и у д е л ь н о е |
|
э л е к т р о с о п р о т и в л е н и е
Влияние отдельных технологических факторов про изводства арматурной проволоки на коэрцитивную силу Нс и на удельное электросопротивление р иллюстриру ют табл. 75—77. Анализ этих данных, а также данных
|
|
|
Т а б л и ц а 75 |
||
Зависимость Я с проволоки |
диаметром |
3 мм, подвергнутой МТО, |
|||
|
от величины о м т |
о / о в |
|
||
|
|
Нс, |
ка/м (э) |
|
|
а м т о Л ' % |
сталь 90 |
сталь У10А |
|||
|
|||||
0 |
1,52 (19,000) |
1,67(20,875) |
|||
1,49 (18,625) |
1,68 |
(21,000) |
|||
|
|||||
20 |
1,52 (19,000) |
1,68 |
(21,000) |
||
1,50 |
(18,750) |
1,67 |
(20,875) |
||
|
|||||
40 |
1,55 (19,375) |
1,69 |
(21,125) |
||
1,51 |
(18,875) |
1,69 |
(21,125) |
||
|
|||||
60 |
1,515 (18,938) |
1,67 |
(20,875) |
||
1,49 (18,625) |
1,66 |
(20,750) |
|||
|
П р и м с ч а н н с. В числителе приведены данные испытаний по первому замеру, в знаменателе — данные испытаний через год.
других экспериментов, проведенных автором, позволяет прийти к следующим выводам:
1) МТО, а также низкотемпературный отпуск нес колько снижают Нс холоднотянутой арматурной прово локи;
15G
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
76 |
|
Зависимость |
Нс проволоки диаметром 3 мм из стали 85 |
|
||||||
с aD = 2280 Мн/м2 |
(228 кГ/мм2 ) |
от длительности |
нагрева |
|
||||
ее при отпуске и при МТО в печи с температурой |
380° С |
|
||||||
|
|
|
(о"мто = 50%°''>) |
|
|
|
|
|
Длительностлительность |
|
|
|
Нс, ка/м (э) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрева, с |
|
|
отпуск |
|
|
МТО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
80 |
|
|
1,38 (17,250) |
|
1,41 |
(17,625) |
|
|
100 |
|
|
1,40 (17,500) |
|
1,44 (18,000) |
|
||
120 |
|
|
1,32 (16,500) |
|
1,37 (17,125) |
|
||
160 |
|
|
1,35 (16,875) |
|
1,36 |
(17,000) |
|
|
200 |
|
|
1,29 (16,125) |
|
1,32 (16,500) |
|
||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
77 |
|
Зависимость |
удельного электросопротивления |
проволоки |
|
|||||
диаметром |
3 мм, полученной |
из стали, |
выплавленной |
|
||||
по двум |
вариантам, от способа |
завершающей |
обработки |
|
||||
и от длительности естественного |
старения |
|
|
|||||
|
|
|
|
р, |
О м - м х Ю --8 (ом-мм9 /м) |
|||
Проволока |
|
Замер |
|
М |
|
М + С Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Холоднотянутая |
(исход |
Первый |
|
0,190 |
|
0,205 |
|
|
ная) |
|
|
Через 0,5 |
года |
0,187 |
|
0,205 |
|
Подвергнутая МТО |
|
Первый |
|
0,189 |
|
0,203 |
|
|
|
|
|
Через 1 год |
0,186 |
|
0,202 |
|
2) при МТО наблюдается падение Я с с увеличением длительности нагрева в интервале 80—200 с при 380°С
истмто'/огв=50%;
3) |
при напряжении |
с г м т 0 / а в = 0 -f-40% величина Нс |
||
практически не меняется, а при |
O " M T O / C T B ~ ^ % наблю |
|||
дается |
тенденция к ее небольшому |
снижению; |
||
4) |
при естественном |
старении |
в |
продолжении года |
Нс подвергнутой МТО проволоки |
несколько уменьша |
|||
ется; |
|
|
|
|
5)# с арматурной проволоки фирмы «Сомерсет» зна чительно ниже # с арматурной проволоки, подвергнутой МТО в ЦНИИЧМ и ХСПКЗ;
6)величина р холоднотянутой арматурной проволо ки после МТО снижается на 0,5—1%. Установленатак-
157
же тенденция небольшого снижения р этой проволоки при естественном старении длительностью 1 год;
7) способ выплавки и химический состав стали су щественно сказываются на величине Нс.
О с т а т о ч н ы е н а п р я ж е н и я
Чтобы проследить ход изменения величины и рас пределения остаточных напряжений в зависимости от напряжений при МТО, была взята проволока диаметром
|
|
|
|
|
Максимальные остаточные |
|||||||
|
|
|
|
|
напряжения, Пн/мЧкПмп') |
|||||||
|
|
|
|
|
600(60) |
|
|
|
|
|||
Остаточноенапряжение, Мн/н1(кГтм') |
|
|
|
|
|
|||||||
600(60)\ |
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
ft |
|
|
|
200(20)\ |
|
|
|
|
||||
200(20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
•2001Щ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
-200№)\ |
|
|
|
|
ШШ))\ |
|
|
|
|
|
||
|
ШО.2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
-400Ш) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
к: |
|
|
|
-№(60)\ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
-600(60) |
1 |
1 |
• |
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
1J 00 0,5 01OJ 0J0,0 U |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Радиуспроволоки, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рнс. 57. Зависимость остаточных |
напряжении в подвергнутой МТО арма |
|||||||||||
турной проволоке |
диаметром |
3 |
мм из |
стали |
У10А |
СТВ=2270 |
М н / м 2 |
|||||
(227 кГ/мм2 ) от отношения |
о"мТО^о"в |
при нагреве |
в печи с |
температу- |
||||||||
|
рой 300° С в течение 240 с: |
|
|
|
|
|
||||||
а — распределение |
остаточных |
напряжений |
|
по |
сечению |
проволоки; |
||||||
С — изменение максимальных |
растягивающих |
(/) и с ж и м а ю щ и х (2) |
оста |
|||||||||
|
точных напряжений |
|
|
|
|
|
|
|||||
3 мм из стали УЮА (вариант М) четырех видов: I) ис |
||||||||||||
ходная до МТО; 2) |
подвергнутая |
МТО при 300° С в те |
||||||||||
чение 240 с при напряжении |
|
о м т |
о |
= 20% |
ов ; 3) то же, |
|||||||
П Р И " м т о ^ 6 0 " / » ° в и 4 ) т о ж е > П Р И |
0 м т о = 8 О % а в • |
Результаты испытаний проволоки всех видов приведены
на |
рис. 57, а. |
Зависимость максимальных напряжений |
от |
величины |
натяжения иллюстрирует рис. 57,6. Из |
158
графиков рис. 57 видно, что увеличение значений отно шения с г м т о / а в способствует снижению максимальных остаточных напряжений в проволоке и уменьшению раз ницы величин остаточных напряжении по ее сечению.
К о р р о з и о н н а я с т о й к о с т ь
Исследования, проведенные в ЦНИИЧМ и НИИ/КБ под руководством автора, показали, что обработанная
методом МТО проволока диаметром 3 мм из стали |
70 не |
||
подверглась |
коррозионному растрескиванию |
после |
320 ч |
пребывания |
под напряжением а н = 7 0 % а в |
в кипящем |
нитратном растворе и лишь незначительно снизила свои прочностные и пластические свойства. Например, зна
чения |
а в |
и о*о,2 этой |
проволоки |
снизились соответственно |
|||
на 0,2 |
и |
4,2%, |
а число |
перегибов |
осталось без измене |
||
ния, что можно |
считать |
удовлетворительным. |
|||||
|
|
Упрочнение |
методом |
МТО |
проволоки |
||
|
|
с |
различными |
структурами |
Положительный опыт лабораторных исследований и промышленного опробования МТО проволоки с сорбитовой структурой дал основание для того, чтобы изучить перспективность применения МТО при производстве про волоки с некоторыми другими структурами: аустенитом, ферритом, продуктами мартенситного превращения и зернистым перлитом.
В качестве исходного материала были взяты образ цы проволоки из различных сталей. Влияние МТО (про веденных в ЦНИИЧМ на установке УЩЭП) на меха нические свойства этой проволоки показано в табл. 78.
Анализ данных этой таблицы и сопоставление их с результатами предшествующих исследований позволяют сделать следующие выводы:
1)МТО является универсальным методом повыше ния Оо,2 и особенно оо,о\, а также Е у проволоки из всех опробованных сталей;
2)высокое значение предела упругости crn.oi сопро
вождается высокой релаксационной стойкостью стали; 3) по своему влиянию на б ю о при изученных режи
мах МТО можно разбить на две группы: режим, обес
печивающий получение |
б ю о ^ 4 % |
(например, |
холоднотя |
нутое технически чистое |
железо |
с ферритовой |
структу- |
159